Проектирование строительства здания
Содержание
Введение
1.
Инженерно
геологические условия площадки
2.
Сбор нагрузок
3.
Определение
глубины заложения фундамента
4.
Подбор и расчет
фундамента мелкого заложения под наружную стену
5.
Подбор и расчет
фундамента мелкого заложения под внутреннюю стену
6.
Расчет осадки
фундамента под наружную и внутреннюю стену
7.
Проектирование
свайных фундаментов
8.
Расчет осадки
свайных фундаментов фундамента
Список используемой литературы
Введение
В данном курсовом проекте рассматривается кирпичное здание с наружными
стенами 510 мм, внутренними 380 мм. Высота этажа 2,8 метра. Здание симметричное
в плане относительно главного входа. Здание проектируется в г. Новосибирск.
Глубина промерзания 2,2 метра.
В объеме курсового проекта выполнено сравнение 2-х вариантов фундаментов:
.Фундамент
мелкого заложения (сборного).
.Свайный фундамент из висячих забивных свай с ленточным монолитным
ростверком.
Это сделано для выбора наиболее экономичного варианта фундамента.
строительство фундамент осадка заложение
1. Инженерно-геологические условия площадки
Площадка находится в городе Новосибирск.
Поверхность площадки слабоволнистая с незначительным уклоном
на северо-восток с колебаниями отметок от +150,3 до +150,2.
Изученные геологические условия залегания литолого-генетических
разновидностей грунтов представлены на разрезе.
С поверхности до глубины 11,7 м (скважина №1), сверху вниз, прослежены:
1 Песок пылеватый влажный. Мощность 2,5 метра.
2. Суглинок бурый пластичный. Мощность 2,9 метр.
. Песок средней плотности. Мощность 2 метра.
. Суглинок буро-жёлтый пластичный. Мощность 3,3метра.
. Песок буро-жёлтый средней крупности. Мощность 3 метра.
Грунтовые воды проходят на отметке +141,8. Строительство ведется по
отметке +150,2.
Оценка
инженерно-геологических условий площадки строительства
Табл.1 Гранулометрический состав грунта
В таблице 2 проводим расчет к построению интегральной кривой
гранулометрического состава.
Табл. 2. Расчет к построению интегральной кривой ГМС.
Табл.3 Таблица результатов определения физических характеристик грунта
Образец 1. Грунт отобран из скважины 1 с глубины 2,0 м. Подгруппа и тип грунта:
При числе пластичности Ip = 0, грунт является песком.
Определяем коэффициент пористости
е
= ,
песок
средней крупности, средней плотности, т.к. 0,55≤0,69≤0,7
Определяем
плотность грунта в сухом состоянии (плотность скелета грунта).
ρd = ρd
= (г/см3)
Пористость
грунта
n = n =
Степень
влажности
SR = ,
песок
влажный, т.к. 0,5≤ 0,76 ≤0,8
Определение плотности грунта во взвешенном состоянии.
Определение
влажности замоченного грунта до постоянной степени влажности.
Образец
2. Грунт отобран из скважины 1 с глубины 4,3 м. Подгруппа и тип грунта: При
числе пластичности Ip = WL - Wр =
33-19=14=0.14; грунт относится к cуглинку.
Разновидность
суглинков: Консистенцию грунта определяем по показателю текучести
IL = ,
суглинок
тугопластичный, т.к.0,25<0,36 ≤0,5.
Коэффициент
пористости
е
=
Определяем
плотность грунта в сухом состоянии.
ρd = ρd
= (г/см3)
Пористость
грунта
n = n =
Рассматриваемый
грунт - суглинок тугопластичный.
Образец
3. Грунт отобран из скважины 2 с глубины 6 м. Подгруппа и тип грунта: При числе
пластичности Ip = WL - Wр
=0,5-0,2=0,3>0,17 грунт является глиной.
Разновидность
глины: Консистенцию грунта определяем по показателю текучести
IL =
Глина
тугопластичная.
Коэффициент
пористости
е
=
Определение
плотности грунта в сухом состоянии.
ρd = ρd
= (г/см3)
Пористость
грунта
n = n =
Образец
4. Грунт отобран из скважины 2 с глубины 7,2м. Подгруппа и тип грунта: При
числе пластичности Ip = Wт - Wр = 0=0; грунт относится к пескам. Определяем
коэффициент пористости
е
=
Определяем
плотность грунта в сухом состоянии.
ρd = ρd
= (г/см3)
Пористость
грунта
n = n =
Степень
влажности
S =
Песок насыщенный водой.
Образец 5. Грунт отобран из скважины 3 с глубины 9,5 м. Подгруппа и тип
грунта: При числе пластичности Ip = WL - Wр =0,39-0,23=0,16 грунт является суглинком.
Разновидность глины: Консистенцию грунта определяем по показателю
текучести
IL =
Суглинок
тугопластичный.
Коэффициент
пористости
е
=
Определение
плотности грунта в сухом состоянии.
ρd = ρd
= (г/см3)
Пористость
грунта
n = n =
На
основе расчета заполняем таблицу.
Таблица 4
2. Сбор
нагрузок
Сбор нагрузок
выполняем в соответствии с требованиями СП
20.13330.2011
"Нагрузки и воздействия". Для расчета фундаментов по
деформациям коэффициент надежности по нагрузке yf =1.
1. Сбор нагрузки на фундамент ось 1
между осями В и Г l=3,75, h=2,6.
2. Стена- кирпичная кладка толщиной
510мм.
Таблица 5
№
|
Наименование нагрузки
|
Ед. изм.
|
q н
|
yf
|
q р.
|
|
Покрытие
|
|
|
|
|
1
|
Вес кровли из
металлочерепицы (включая обрешетку и стропила)
|
кН/м2
|
2,643
|
1,3
|
3,437
|
2
|
Железобетонная плита
|
кН/м2
|
3,000
|
1,1
|
3,300
|
|
Перекрытие
|
|
|
|
|
1
|
Перегородки
|
кН/м2
|
0,500
|
1,1
|
0,550
|
2
|
Линолеум
|
кН/м2
|
0,066
|
1,1
|
0,073
|
3
|
Цементно-песчаный раствор
|
кН/м2
|
0,360
|
1,3
|
0,470
|
4
|
Железобетонная плита
|
кН/м2
|
3,000
|
1,1
|
3,300
|
5
|
Кирпичная кладка
|
кН/м3
|
14
|
1,1
|
15,4
|
|
Временная
|
|
|
|
|
1
|
Полезная на перекрытие
кратковременная
|
кН/м2
|
0,700
|
1,2
|
0,840
|
2
|
Длительно действующая
|
кН/м2
|
1,300
|
1,2
|
1,560
|
3
|
Снеговая
|
кН/ м2
|
|
|
2,400
|
|
Цокольное перекрытие
|
|
|
|
|
1
|
Железобетонная плита
|
кН/м2
|
3,000
|
1,1
|
3,300
|
2
|
2-а слоя толи
|
кН/м2
|
0,030
|
1,3
|
0,040
|
3
|
Утеплитель
|
кН/м2
|
0,200
|
1,3
|
0,260
|
4
|
Пароизоляция
|
кН/м2
|
0,120
|
1,3
|
0,156
|
5
|
Цементно-песчаный раствор
|
кН/м2
|
0,360
|
1,3
|
0,470
|
6
|
Доски пола
|
кН/м2
|
0,200
|
1,3
|
0,260
|
7
|
Линолеум
|
кН/м2
|
0,066
|
1,3
|
0,086
|
Грузовая площадь Sгр=3,75х2,6=9,75 м2
Возможность неодновременного загружения всех 14-ти этажей временной
нагрузкой учитываем, вводя понижающий коэффициент, вычисленный по формуле
(1.29) [1]:
yn1 = 0,3+Ö0,6 / 14-1 = 0,52
Суммарная нагрузка с учётом коэффициента надёжности по назначению
сооружения gn
= 0,95 и коэффициентов сочетаний для длительно действующих нагрузок g1 = 0,95, кратковременно действующих - g2 = 0,9 составит:
N =
(0,95 (3,437+3,3)+(0,95(0,55+0,073+0,47+ 3,3+15,4(0,51(3,75х2,6-1,3*1,5*2)/9,75))
´14 + 0,95(1,56´14+0,7) +
0,9*0,7*0,704*14+0,95(3,3+0,04+
+0,26+0,156+0,47+0,26+0,086)) ´ 9,75= 3782,3 (кН).
1. Сбор нагрузки на фундамент на ось 3
между осями между осями В и Г.
Стена несущая кирпичная внутренняя толщиной 380мм. Сбор нагрузок
проводится аналогично как и на ось 1 только изменяем толщину стены.
Грузовая площадь Sгр=4,2х2,6=10,92 м2. Суммарная нагрузка с учётом
коэффициента надёжности по назначению сооружения gn = 0,95 и коэффициентов сочетаний для
длительно действующих нагрузок g1
= 0,95, кратковременно действующих - g2 = 0,9 составит:
N =(
0,95 (3,437+3,3)+(0,95(0,55+0,073+0,47+ 3,3+15,4(0,38(4,2х2,6-2,2*2)/10,92))
´14 + 0,95(1,56´14+0,7) + 0,9*0,7*0,704*14+
+0,95(3,3+0,04+0,26+0,156+0,47+0,26+0,086) )´ 10,92= 4094,64 (кН)
3. Определение глубины заложения фундамента
Глубина заложения фундамента, исходя из условий сезонного промерзания,
определяется по формуле:
ГЗФ=df +0.5 ... 0.8 м
где df- расчётная
глубина промерзания грунтовf=dfn* кn, где dfn=2,2
м - нормативная глубина промерзания грунтов
кn=- коэффициент,
учитывающий влияние теплового режима здания, зависит от отношения подошвы
фундамента и ширины несущей стены и от назначения здания. Определяется по
таблице в зависимости от коэффициента af. Принимаем
предварительно ширину подошвы фундамента =1.4м при толщине наружной стены 0,51м
тогда af=(1,4-0,51)/2=0,445<5 тогда коэффициент kп
=0,44.
f=0.44*2,2=1 метра
ГЗФ=1+0.8=1,8 метра
По конструктивным
особенностям здания глубина заложения фундамента равна:
по оси 1 ГЗФ=1,8 метра≤8
метра- глубина УГВ
по оси 3 ГЗФ=1,8 метра≤8
метра- глубина УГВ
Принимаем глубину заложения
фундаментов исходя из конструктивных особенностей здания
Рис.1 Конструктивный разрез
здания.
. Подбор и расчет фундамента
мелкого заложения под наружную стену
Определим глубину подвала от
нулевой отметки до основания (рис.1.)
d=0,1+0,1+0,3+2,8=3,3м.
Исходные данные:
ширина подошвы фундамента b=1.4м
глубина подвала d=3,3м
длина всего здания l=27,7м
ширина всего здания h=18,0м
Грунт основания - песок
средней крупности, влажный:
коэффициент пористости
е=0,69,
плотность ρестеств=1900кг/м3,
угол внутреннего трения jll=350,
удельное сцепление Сll=0,001
находим: Mγ=1,68; Mq=7,71; Mc=9,58.
В зависимости от отношения
длины здания к его ширине определяем коэффициент γс1 и γс2 . L/H=27,7/18=1,5
по таблице 1,4 определяем γс1=1,4 и γс2=1,4, k=1.
Определяем удельный вес
грунта несущего слоя в пределах 4 метров
Удельный
вес грунта выше подошвы фундамента
Найдем
расчетное сопротивление грунта основания по формуле:
где
определяется как
Определение
основных размеров и конструкций ленточного сборного фундамента.
Исходные
данные:
Нагрузка
от конструкций приходящаяся на 1 метр основания из расчета длины стены между
осями -2,6 метров.
N=3782,3/2,6=1,45MH/м
Определяем
вес конструкций приходящихся на 1 метр основания:
Подбираем
ФЛ-24.12 с характеристиками b=2,4, l=1,18м., М=1758кг.
Определяем
вес конструкций приходящихся на 1 метр основания:
Вес
от подушки фундамента приходящаяся на 1 метр:
Вес
грунта на одном срезе фундамента:
Расчетное
сопротивление грунта основания:
Полная
нагрузка , условие соблюдается.
5.
Подбор и расчет фундамента мелкого заложения под внутреннюю стену
Определение
основных размеров и конструкций ленточного сборного фундамента.
Исходные
данные:
Нагрузка
от конструкций приходящаяся на 1 метр основания из расчета длины стены между
осями -2,6 метров.
=4094,64
/2,6=1,5MH/м
Определяем
вес конструкций приходящихся на 1 метр основания:
Подбираем
ФЛ-24.12 с характеристиками b=2,4, l=1,18м., М=1758кг.
Определяем
вес конструкций приходящихся на 1 метр основания:
Вес
от подушки фундамента приходящаяся на 1 метр:
Вес
грунта на одном срезе фундамента:
Расчетное
сопротивление грунта основания:
Полная
нагрузка , условие соблюдается.
.
Расчет осадки фундамента под нуружную и внутреннюю стену
Расчет
будем производить методом упругого полупространства с послойным суммированием.
Осадка фундамента по оси 1.
Ширина фундамента 2,4 метра. Среднее давление под подошвой
фундамента Р=0,620 МПа., d=1.5м.
Плотность первого слоя γ1=0,019МНм3
Плотность второго слоя γ1=0,0132МНм3
Плотность третьего слоя γ1=0,0187МНм3
Плотность 4-го слоя γ1=0,0187МНм3
Плотность 5-го слоя γ1=0,0193МНм3
Определяем давление по формуле
-
плотность i-го слоя, -
мощность i-го слоя.
Природное давление на уровне поверхности земли
σzgo=0 МПа; 0.2*σzgo =0 МПа
Природное давление на контакте 1 и 2 слоев
σzg1=0,02*2,0=0,04 МПа; 0.2*σzg1 =0,008 МПа
Природное давление на контакте 2 и 3 слоев
σzg2=0,008+0,0132*4,3=0,065 МПа; 0.2*σzg2 =0,0130 МПа
Природное давление на контакте 3 и 4 слоев
σzg3=0,065+0,0187*6=0,177МПа; 0.2*σzg3 =0,035 МПа
Природное давление на контакте 4 и 5 слоев
σzg4=0,177+0,187*7,2=1,52 МПа; 0.2*σzg4 =0,3 кПа
Дополнительное давление на основание по подошве фундамента:
Р0=Р- σzgo =0,620-0,04=0,58 кПа
Строим эпюру природного давления под фундаментом по формуле:
σzgn=γ1*h1+γ2*h2+ …+ γn*hn ,
где γ1,
γ2,
γn -удельные веса вышележащих слоев грунта
h1, h2, hn -
мощности вышележащих слоев грунта.
Для определения нижней границы сжимаемой толщи строим
вспомогательную эпюру 0.2*σzg
Эпюру дополнительного давления на грунт строим по формуле
σzр=α*Ро,
α - коэффициент рассеивания
напряжения, зависящий от вида нагружения.
Вычисление σzр ведём в табличной форме,
разбивая толщу грунтов на слои. Величина hi должна быть не более
0.4В=0.4*0,5=0,2 м, и в пределах hi =0,4b
.2<0,4*1,6=0,64., принимаем hi =0,4м
Грунт в слое должен быть однородным.
Определяем осадку фундамента по формуле
=βΣ[σzрi+σzр(i+1)]*hi/2*Еi,
Где hi -толщина рассматриваемого слоя β=0.8-безразмерный коэффициент (относительный коэффициент сжимаемости)
Таблица 7
№ п/п
|
Слой
|
z, м
|
m = 2z/b, м
|
α
|
σzр = αρ0, кПа
|
Е,МПа
|
1
|
Песок средней
крупности
|
0
|
1
|
1
|
580
|
28
|
|
|
0,4
|
0,333333333
|
0,96
|
556,8
|
|
|
|
0,8
|
0,666666667
|
0,67
|
388,6
|
|
|
|
1,2
|
1
|
0,55
|
319
|
|
|
|
1,6
|
1,333333333
|
0,46
|
266,8
|
1,666666667
|
0,35
|
203
|
|
2
|
Суглинок
тугопластичный
|
2,4
|
2
|
0,306
|
177,48
|
-
|
|
|
2,8
|
2,333333333
|
0,27
|
156,6
|
|
|
|
3,2
|
2,666666667
|
0,23
|
133,4
|
|
|
|
3,6
|
3
|
0,208
|
120,64
|
|
|
|
4
|
3,333333333
|
0,204
|
118,32
|
|
|
|
4,4
|
3,666666667
|
0,178
|
103,24
|
|
|
|
4,8
|
4
|
0,158
|
91,64
|
|
|
|
5,2
|
4,333333333
|
0,148
|
85,84
|
|
|
|
5,6
|
4,666666667
|
0,134
|
77,72
|
|
|
|
6
|
5
|
0,126
|
73,08
|
|
|
|
6,4
|
5,333333333
|
0,12
|
69,6
|
|
Определяем осадку грунта основания:
Величина
предельно допустимой осадки по табл. Д.1. приложения Д, СП 24.13330.2011
"Свайные фундаменты" для данного здания: = 18 см. В рассматриваемом случае S =
2,2 см < Su = 18см, следовательно, основное условие расчета по
второй группе предельных состояний удовлетворяется.
7.
Проектирование свайных фундаментов
Свайный фундамент проектируем с висячими сваями. Свайный фундамент
проектируем из свай железобетонных сплошного сечения длиной 8 метров, размерами
сечения 300х300 мм.
Определяем несущую способность сваи.
Расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи для глубины Z=8,25 метра, R=2,57 МПа. По таблице 11.1 (1).
Толщину грунта, прорезаемого сваей, разбиваем на слои не более 2 метров.
Определим сопротивление грунта по боковой поверхности сваи по таблице IV (2), прил. IV в зависимости от IL, и от глубины слоя Zi -берется от поверхности до центра тяжести слоя.
1 = 1,5 м f1 =0,0145МПа
Z2
= 3,3 м f1 =0,0256МПа
Z3
= 5,1 м f1 =0,0561МПа
Z3
= 6,8 м f1 =0,043МПа
Определяем коэффициент условий работы:
γс =1 - коэффициент условий работы сваи.
γсR =1 - коэффициент условий работы грунта под нижним
концом сваи.
γсf =1 - коэффициент условий работы грунта по боковой
поверхности сваи.
Несущая способность сваи определяется по формуле:
d = γс*( γсR
R*A+ u *Σ γсf * fi hi ) ,
где А=0,3*0,3=0,09 м2-площадь поперечного сечения сваи;
u=0,3*4=1,2
м - периметр поперечного сечения сваи.
d =1(1*2,57*0,1225+1,6*1*(1*0,0145+1,6*0,0256+2*0,0562)=0,564МПа.
Расчётная нагрузка на сваю
= Fd /
γk
где γk=1.4-
коэффициент надежности
=0,564/1,4=0,403 кН.
Нагрузка на фундамент N=
0,54 МН./м. Принимаем ростверк -Бетон марки Б25 Rbt=1,05МПа. Глубина расположения
подошвы ростверка 1.5м.
Требуемое
количество свай находим по формуле …(6.2)
.4*0,54/[0,564
-1,15*1,42 *1,5*0,02]=1,52 шт./м., принимаем n=2 шт/м.
,02-
осредненное значение веса грунта и ростверка.
Находим расстояние от края ростверка до внешней стороны сваи в соответствии
с конструктивными требованиями или назначаем
p = 0,3 x 35 + 5 = 15,5 см
Принимаем lp
= 155мм.
Принимаем двухрядное расположение свай.
Ширина ростверка b=2d+0,9+2 lp =1,05м.
Найдём толщину ростверка:
hр = - = 0,18
(м)
По конструктивным соображениям высота ростверка должна быть не менее: hр = 0,05 + 0,25 = 0,3 (м), что больше полученной в
результате расчёта на продавливание. Следовательно, окончательно принимаем
высоту ростверка 0,3 м.
Уточняем нагрузку, приходящуюся на каждую сваю, и проверяем условие
Вес
ростверка gб=25 кН./м3
Gf=1,1*0.035*0,3*2,06*1,4=0,033 МН/м.
Вес
грунта на обрезе фундамента Gg =1,15*0,018*0,73*1,2*1=0,018 МН/м
с=1,1*((3*1960*10/2,38)+(480*10*1,18))=0,032
МН/м=[0,54+0,033+0,018+0,032]/2 =0,3115 кН.
0,3115<0,403 Условие выполнено.
Проверяем несущую способность грунта основания.
Ширина
условного фундамента: by = a + 0,35 +
Ву=1,4+0,35+2*8,25*tg28.3 º=10.63м
Вес двух свай
Сс=2*(8*350*10+60*10)=0,0492МН
Вес грунта в объеме АБВГ: Сg=0.018*1.2*(10.63-0.6)*1/2+0.02*10.63*1*1+1*10.63*0,0199*1+0.01*0.6*10.63*1+0.0098*10.63*2*1+0.011*10.63*3.4*1=0.989МН
(определяется по разрезу фундамента)
Вес ростверка и четырех стеновых блоков по второй группе предельных
состояний:
СрII=0,035*0,3*1*2,06=0,0216МН
СсII=3*0,0196*1/2,38+0,00492*1/1,18=0,0289МН
Давление под подушкой условного фундамента
Р=(0,54+0,0492+0,989+0,0216+0,0289+0,153)/10,63=0,153МПа
Определяем несущую способность слоя на который опирается условный
фундамент:
Для песка мелкого на который опирается подошва условного фундамента при φ
= 34°; С = 0,003 МПа; Mγ = 1,55; Mq = 7,22; Mc = 9,22;
γIII = 0,018 кН/м3.
Приведенная глубина заложения подошвы условного фундамента от отметки
пола d1 = 1+0,1*0,022/0,0188=1,117 м db =1,5-0,5=1м
γс1 = 1,2, γс2 = 1,1 для отношения L/H=40/38,2=1,05
k = 1,
т.к. прочностные характеристики определены по СНиП Kz = 1 т.к. b > 10 м; b =
10,63 м
Определяем расчетное сопротивление грунта основания несущего слоя под
подошвой условного фундамента
=0,63МПа
Основное
требование расчета по второй группе предельных состояний выполняется, т.к. P ≤ R :0,153МПа <
0,63МПа
8.
Определение осадки свайных фундаментов
Осадку свайных фундаментов определяем методом послойного суммирования.
Ширина фундамента (условного) b=10,63 м.
Среднее давление на основание под подошвой фундамента
Р0=Р- σzgo=
0,153-(0,112+0,011*3,4)=0,153-0,1494=0,0036 МПа.
Эпюру дополнительного давления на грунт строим по формуле
σzр =α* Р0
Чтобы избежать интерполяции зададимся соотношением z
= 0,4, тогда высота элементарного слоя грунта будет:
hi = 0,4×10,63 / 2 = 2,126 (м), hi <0,4b=10,63*0,4=4,252
Примем h=2,126м
Определяем давление по формуле
-
плотность i-го слоя, -
мощность i-го слоя.
Природное давление на уровне поверхности земли
σzgo=0 МПа; 0.2*σzgo =0 МПа
Природное давление на контакте 1 и 2 слоев
σzg1=0,02*2,5=0,05 МПа; 0.2*σzg1 =0,01 МПа
Природное давление на контакте 2 и 3 слоев
σzg2=0,05+0,01*1,6=0,066 МПа; 0.2*σzg2 =0,0132 МПа
Природное давление на контакте 3 и 4 слоев
σzg3=0,066+0,098*2=0,0856 МПа; 0.2*σzg3 =0,01712 МПа
Природное давление на контакте 4 и 5 слоев
σzg4=0,0856+0,011*3,4=0,112 МПа; 0.2*σzg4 =0,0224 кПа
σzgn=γ1*h1+γ2*h2+ …+ γn*hn ,
где γ1,
γ2,
γn -удельные веса вышележащих слоев грунта
h1, h2, hn -
мощности вышележащих слоев грунта.
Определяем осадку фундамента по формуле
S=βΣ[σzрi+σzр(i+1)]*hi/2*Еi,
Где hi -толщина рассматриваемого слоя β=0.8-безразмерный коэффициент
Таблица 9
№ слоя
|
z, м
|
ζ
= 2z/b, м
|
α
|
σzр = αρ0, МПа
|
Е, МПа
|
3. Глина
|
0 2,126 4,252 6,378 8,504
10,63 12,756 14,882 17,008 19,134
|
1 0,4 0,8 1,2 1,6 2 2,4 2,8
3,2 3,6
|
1 0,977 0,881 0,735 0,642
0,55 0,477 0,42 0,374 0,337
|
0,0036 0,0035 0,0032
0,00265 0,0023 0,00198 0,00172 0,0015 0,00135 0,0012
|
38
|
Определяем осадку грунта основания:
Полная осадка фундамента
Величина
предельно допустимой осадки по табл. Д.1. приложения Д, СП 24.13330.2011
"Свайные фундаменты" для данного здания: = 18 см. В рассматриваемом случае S = 1
см < Su = 18см, следовательно, основное условие расчета по
второй группе предельных состояний удовлетворяется.
Список литературы
1. Ухов С.Б. Механика грунтов, основания и
фундаменты - Учебник М.:1994г.
. Основания, фундаменты и подземные сооружения:
Справочник проектировщика. Под ред. Сорочана Е.А., Трофименкова ЮГ/ М.:1985г.
. СП 24.13330.2011 "Свайные фундаменты"
4. СП 20.13330.2011 "Нагрузки и воздействия".