Наименование показателя
|
1-й вариант
|
2-й вариант
|
Преимущества вариантов (+,-)
|
|
|
|
1-й вар
|
2-й вар
|
1. Длина трассы, км
|
3,96
|
3,89
|
-
|
+
|
2. Коэффициент удлинения
|
1,04
|
1,02
|
-
|
+
|
3. Количество углов поворота
|
1
|
2
|
+
|
-
|
4. Средняя величина угла поворота, град
|
35°
|
30°
|
-
|
+
|
5. Средний радиус поворота, м
|
2100
|
1650
|
+
|
-
|
6. Минимальный радиус поворота, м
|
2100
|
1000
|
+
|
-
|
7. Обеспеченность видимости в плане
|
350
|
350
|
=
|
=
|
8. Количество пересечений в одном уровне
|
-
|
-
|
=
|
=
|
9. Количество пересечений в разных уровнях
|
4
|
2
|
-
|
+
|
10. Максимальный уклон, примененный при проектировании, %о
|
107
|
120
|
+
|
-
|
11. Общая длина участков, на которых применен максимальный уклон
к общей протяженности трассы,%
|
7,1
|
7,3
|
+
|
-
|
12. Обеспеченность видимости в профиле
|
|
|
=
|
=
|
13. Количество пересекаемых водотоков
|
3
|
3
|
=
|
=
|
14. Протяжение участков, проходящих в пределах населенных
пунктов, км
|
-
|
-
|
=
|
=
|
15. Протяжение участков неблагоприятных для устойчивости
земляного полотна, км
|
0,15
|
0,47
|
+
|
-
|
16. Протяжение участков, проходящих по лесу, км
|
-
|
0,55
|
+
|
-
|
Вывод: Больше преимуществ по эксплуатационно-техническим показателям
имеет 1 вариант трассы, он и принят для дальнейшей разработки.
.2 Продольный профиль
Определение
величины рекомендуемой рабочей отметки
При проектировании
продольного профиля на спокойных участках рельефа по огибающей необходимое
возвышение бровки земляного полотна определяется из двух условий. Первое
условие - минимальное возвышение поверхности покрытия над уровнем грунтовых и
поверхностных вод. Второе условие возвышению бровки насыпи над расчетным
уровнем снегового покрова.
Исходя из указанных
требований величина рекомендуемой рабочей отметки зависит от типа местности по
характеру увлажнения, дорожно- климатической зоны, вида грунта земляного
полотна.
Возвышение
поверхности покрытия над расчетным уровнем грунтовых вод, верховодки или
длительно (более 30 суток) стоящих поверхностных вод (3-й тип местности) (h1=2,2м) определяют по формуле:
hрек = h1- hгв + в/2 • i (8)
hpeк = 2,2 - 1,5 + 7,5/2 •
0,02 = 0,78м
Возвышение
поверхности покрытия над поверхностью земли на участках с необеспеченным
поверхностным стоком или над уровнем кратковременно (менее 30 суток) стоящих
поверхностных вод (2-й тип местности) (h2=1,6м) определяют по формуле:
hpeк = h1 + в/2 - i1,(9)
hpeк = 1,6 + 7,5/2 •
0,02 = 1,68м
Высоту насыпи на
участках дорог, проходящих по открытой местности, по условию снегонезаносимости
во время метелей определяется расчетом по формуле
hc = hs + Δh1+ Δh2, (10)
где:
h - высота незаносимой насыпи, м;
hs - расчетная высота снегового покрова в месте, где возводится
насыпь, с вероятностью превышения 5%, м. При отсутствии указанных данных
допускается упрощенное определение hs с использованием метеорологических справочников;
hs = 0,14м;
Δh1 - возвышение бровки
насыпи над расчетным уровнем снегового покрова, необходимое для ее
независимости, м;
Δh1=0,70м
Δh2 - превышение оси
проезжей части над бровкой земляного полотна.
Δh2=bПЧ • iПЧ +bоб • iоб (11)
где bПЧ - ширина полосы движения;
bоб - ширина обочины;
iПЧ -поперечный уклон
проезжей части;
iоб - поперечный уклон
обочины.
Δh2 = 3, 75• 0,02 + 3,75 •
0,04 = 0,225м
hc = 0,14 + 0,7 + 0,225 = 1,07м
Вывод: за
рекомендуемую рабочую отметку принята наибольшая из двух условий, hpeк =1,68м
Расчет
прямых участков проектной линии
При
последовательном проектировании проектной линии отметка точки начала прямой
известна из расчета предыдущего элемента проектной линии, например начало
трассы. Уклон линии установлен при ее нанесении.
От точки начала
прямой определяют превышения между соседними пикетными и плюсовыми точками на
прямой по формуле:
h = il
где i-уклон прямой, дол.ед.,
Проектные отметки
точек на прямой определяют по формуле
Hn=
Hn-1 + hn - Hn-1 + il
(13)
Знак «+» при
подъеме, относительно предшествующей точки, знак « - » при спуске.
Определить
проектные отметки на прямом участке подъема с ПК 0+00 до ПК 7+00 проектной
линии, имеющей уклон i = -5%о и отметку в начальной точке Нпк0 = 149,99 м (см.
продольный профиль).
Проектная отметка
ПК0+00 была вычислена:
Нпко пр. = Нпко з.
+ hpeк
Нпко пр. = 148,31
+ 1,68= 149,99 м Последовательность расчета:
1. устанавливают
расстояния между точками на прямой:
LПК1 = 100 м;
2. определяют
превышения между точками:
НПК1 = il ПК1 = 0,005•100 = 0,5 м;
3. определяют
проектные отметки точек; так как прямая находится на подъеме проектной линии,
превышения между точками имеют знак минус:
НПК1 = НПК0
+ hПК0 = 149,99 - 0,5 = 149,49
м;
НПК2+00
= НПК1 + h1 = 149,49 - 0,5 = 148,99
м;
НПК2+55
= НПК2 + h1 = 148,99 - 0,005 • 55 =
148,72 м, и т.д.
Полученные
проектные отметки записывают в графу «Отметки оси дороги, м» сетки профиля и
определяют расчетное значение рабочих отметок, которые сравнивают с графическим
значением рабочих отметок (расстояние между проектной линией и линией земли с
учетом вертикального масштаба).
Нанесения
проектной линии с вписыванием вертикальной кривой
Для вычисления
элементов вертикальной кривой по касательным принимаем в начальном участке
трассы уклон -5%о и с ПК 7+00 продольный уклон 18%о.
Заведомо большие рабочие отметки проектируем с учетом последующего их
уменьшения при вписывании вертикальной кривой и вследствие того, что на ПК 2+55
и на ПК 3+70 трасса пересекает существующие автомобильную и железные дороги,
пересечение с которыми запроектировано в разных уровнях.
Задача
решается в два приема.
Вначале определяют
точку пересечения прямолинейных отрезков, а затем - положение вершины
вертикальной кривой (последнее необходимо при разбивке вертикальной кривой по
таблицам [2]).
Для определения
точки пересечения прямолинейных отрезков (уклонов) вычисляем отметку
продолжения прямолинейного отрезка с уклоном - 5%о над ПК 7 Н*ПК7.
Искомая отметка будет равна отметке на ПК 0, а именно 149,99 м минус
превышение 0,005•700=3,50 м, т. е.
Н*ПК7
= НПК0+ i1 • l1-6 = 149,99-0,005•700=
146,49 м
Расчет
вертикальной кривой № 1. ВУ1 ПК 7+00
Приступаем к
проектированию вертикальной вогнутой кривой на переломной точке «М» ПК 7+00
(см. продольный профиль). Радиус кривой R = 6000м (для IV технической
категории Rmin = 5000м). Алгебраическая разность уклонов
i1- i2 = - 0,005 - (+0,018) = 0,023.
При данном радиусе
и алгебраической разности уклонов
К = 6000 • 0,023 = 138м;= 0,5R(i1- i2) = 0,5•6000•0,023 = 69
м,
Б = 0,5T2/R = 0,5 • 692/ 6000 = 0,40 м.
Отметки изменятся
на пикетных и плюсовых точках, расположенных в пределах проектируемой
вертикальной кривой. Такими точками являются ПК7, ПК 7+69. Для определения
измененных отметок установим месторасположение начала кривой (НК) и конца
кривой (КК)
НК = ВУМ -Т
= 700 - 69 = 631 м = ПК6 + 31.
КК = НК+К = 631 +
138 = 769 м = ПК7 + 69.
Определение
пикетажного положения «0» - вершины кривой:
ПК«0» = Ннк+l1 1=
i • R= 0,005 • 6000 = 30м
ПК«0» =
631 + 30 = 661 м = ПК6+61
Определение
превышений и исправленных рабочих отметок выполнить по формуле:
Δh = l2/(2R); (14)
hi =302/12000 = 0,08м
Определение отметки
вершины кривой Н«0»
где Δh - превышение над НК точки находящейся на произвольном расстоянии l от НК.
Вычисление
отметки ПК7
ПК 7 удален от ВК
на расстояние
ПК7 = ПК7 - ПКВК = 700 - 661 = 39 м.
Определяем
для ПК 7 величину Δh ПК7
Δh ПК7 = 392 / (2• 6000) = 0,13 м
НПК7 =
146,76 - 0,13 = 146,89м
Вычисление
отметки конца кривой ПК7 + 69
ПК 7 + 69 удален от
ВК на расстояние:
ПК7+69 = ПК7 + 69 - ПКВК = 769 - 661 -108 м.
Определяем
для ПК 7 + 80 величину Δh ПК7+80
Δh ПК7+80 = 1082/(2-6000) = 0,97м.
НПК7+69 =
146,76 - 0,97 = 147,73м
Все
расчеты сведены в таблицу 6
Краткое
описание проектной линии
Запроектированный
вариант трассы характеризуется слабо холмистым рельефом, но при подходе к реке
Соть перепад высот на расстоянии 270м составляет 22м. Поэтому на участке с
ПК31+00 до ПК34+00 запроектированы высокие насыпи. Выемки запроектированы на
участке с ПК36+78 до ПК38+57, глубина выемок составляет от 0,16м до 0,17м.
Проектная линия запроектирована с отклонением от рекомендуемой рабочей отметки,
в связи с тем, что на ПК2+55, ПК11+00, ПК29+35 трасса пересекает существующие
автомобильные дороги, где согласно СНиП 2.05.02-85* пересечение выполнено в
разных уровнях. Также в разных уровнях запроектировано пересечение с железной
дорогой на ПКЗ+70. Отклонение от рекомендуемой рабочей отметки также имеет
место в понижениях местности, где запроектированы искусственные сооружения.
Заданные контрольные точки начала и конца трассы выдержаны. Контрольные точки у
труб и мостов выдержаны с запасом, что вызвано стремлением обеспечить плавность
проектной линии. Радиусы выпуклых кривых 15000м, вогнутых от 5000м до 6000м,
что удовлетворяет требованиям СНиП 2.05.02-85*. Максимальный продольный уклон -
40%о, запроектирован на крутом участке склона при пересечении р.Соть.
Водоотвод в
продольном профиле полностью обеспечен и осуществляется боковыми кюветами. Во
все переломы проектной линии, согласно СНиП 2.05.02-85*, вписаны вертикальные
кривые.
.3
Проектирование поперечного профиля земляного полотна
Выполнив
проектирование продольного профиля, по рабочим отметкам земляного полотна
проектируют поперечные профили. При этом используют типовые поперечным профилям
земляного полотна автомобильных дорог общего пользования с учетом рельефа
местности, почвенно-грунтовых, геологических, гидрологических и климатических
условий.
Поперечные профили
конструкции земляного полотна выполняются без боковика.
На поперечном
профиле конструкции земляного полотна показывают (согласно ГОСТ Р.21-1701-97)
ось проектируемой
автомобильной дороги;
линию фактической
поверхности земли (условно);
контур
проектируемого земляного полотна с указанием крутизны откосов, а при
реконструкции, кроме того, контур существующего земляного полотна;
ширину земляного
полотна и его элементов;
ширину проезжей
части, разделительной полосы, обочин и укрепленных полос;
направление и
величину уклонов верха земляного полотна и поверхности дорожной одежды;
конструкцию
дорожной одежды (схематично);
элементы укрепления
обочин, откосов и водоотводных сооружений (схематично указанием обозначения
документации, необходимой для его выполнения;
контур и величину
срезки плодородного слоя, удаления торфа или замены непригодного грунта;
границу полосы
отвода земель.
Количество
поперечных профилей земляного полотна должно полностью характеризовать его по
всему запроектированному продольному профилю. Характерными поперечными
профилями земляного полотна являются:
2) Тип 1
(насыпи с высотой до 1,2 м); ПК 18+00
ПК36+00 - ПК36+78
ПК38+57 - ПК39+60
3) Тип 2
(насыпи высотой до 3 м); ПК0+00 - ПК1+00
ПК 17+00
4) Тип 3
(насыпи высотой от 3 до 6 м); ПК2+00 - ПКЗ+00
ПК7+00
ПК9+00-ПК 16+00 ПК
19+00 - ПК29+00 ПК35+00
5) Тип 4
(насыпи высотой от 6 до 12 м); ПКЗ+70 - ПК6+00
ПК7+00 ПК30+00
6) Тип 5
(насыпи высотой более 12 м); ПК31+00-ПК34+00
7) Тип 6
(выемки глубиной до 1 м); ПК36+78 - ПК38+57
.4
Расчет объемов земляных работ
После нанесения на
продольный профиль проектной линии, проектирования поперечных профилей
необходимо подсчитать объемы земляных работ. Объемы насыпей или выемок могут
быть определены по формулам, специальным таблицам, номограммам и графикам.
Объем земляного полотна подсчитывают на всем протяжении проектируемого участка,
исключая отверстия мостов, превышающих 4 м.
Объемы насыпей или
выемок по формулам могут быть определены по полусумме площадей поперечного
сечения полотна или по средней площади сечения полотна, соответствующей
величине средней рабочей отметки
V=0.5(Fi+F2)L - m(H,-H2)2L/6
где H} и H2 - смежные рабочие
отметки на пикетах или на промежуточных (плюсовых) точках, взятые из
продольного профиля, м; т - коэффициент крутизны откоса;
L - длина участка между рассматриваемыми сечениями земляного
полотна, м.
Поправка на
устройство дорожной одежды:
AV= (a2i0+
aic + B2inp/4 - вЬ) L
где: а- ширина
обочины, а = 3,75м;
i0- поперечные уклоны
обочины, i0 = 0,04;
в - ширина проезжей
части, в = 7,50м;
inp - поперечный уклон проезжей части, inp = 0,02;
h - толщина дорожной одежды, для II категории h = 0,7м (принято предварительно).
AV= (3,752 ■ 0,04 + 3,75 ■ 0,04 + 7,502
■ 0,02/4 ~ 7,50 ■ 0,7) ■ 1 = -4,26м
Расчеты
представлены в табличной форме.
.5
Проектирование малых водопропускных сооружений 2.5.1 Подготовка исходных данных
дорога движение профиль
водопропускной
При пересечении
автомобильными и железными дорогами речных долин, больших и малых водотоков,
сухих балок, суходолов с периодически действующими водотоками проектируются и
строятся водопропускные сооружения, которые должны обеспечить пропуск водного
потока и непрерывность движения по дороге. К основным видам водопропускных
сооружений относят мосты и трубы. Мосты длиной до 25 м и трубы относятся
к МВС.
Характеристики
рассматриваемого участка местности определяются по фрагменту карты.
Расчет
трубы на ПК 8+00 Общие данные
К общим исходным
данным относятся сведения о категории дороги (КД), название области в которой
расположен рассматриваемый участок дороги, номер ливневого района, а также
значение вероятности превышения (ВП) расчетных па- водков[1].
Таблица
8 Общие данные
№ п/п
|
Обозначен,
|
Ед. изм.
|
Значение
|
Наименование величи
|
|
|
|
|
ны
|
1
|
КД
|
|
2
|
категория дороги
|
2
|
ВП
|
%
|
1
|
заданная ВП
|
Исходные
данные, определяемые по карте
По карте,
определяются исходные данные. Площадь водосборного бассейна (F) определяется после выделения (очерчивания) на карте
соответствующего участка местности. Водосборный бассейн выделяется на карте по
линиям водоразделов. Для удобства определения ряда характеристик на карте
следует пунктиром наметить тальвег. Длина лога {Ln) - расстояние по тальвегу лога от верхней части водораздела до
пересечения с дорогой (место расположения МВС, точка 4). Максимальная отметка
лога части водораздела в точке предполагаемого его пересечения с тальвегом.
Минимальная отметка лога(НлтШ), отметка в точке пересечения
тальвега с трассой, через эту точку проходит ось МВС.
Таблица 9. Исходные
данные
№ п/п
|
Наименование величины
|
Обознач.
|
Ед. изм.
|
Значения
|
1
|
Площадь водосборного бассейна
|
F
|
км
|
0,26
|
2
|
Длина лога
|
Ьл
|
м
|
760
|
3
|
Максимальная отметка лога
|
НЛтах
|
м
|
147,50
|
4
|
Минимальная отметка лога
|
Илтт
|
м
|
140,59
|
5
|
Отметка лога на 200м выше расположения МВС
|
Нл+200
|
м
|
143,62
|
6
|
Отметка лога на 100м ниже расположения МВС
|
Пл.loo
|
м
|
138,75
|
7
|
Заложение поперечника по логу
|
Ui
|
м
|
300
|
8
|
Отметка земли по трассе на 50м до МВС
|
Нл^5о
|
м
|
141,60
|
9
|
Отметка земли по трассе в точке расположения МВС
|
Ито
|
м
|
140,59
|
10
|
Отметка земли по трассе на 50м после МВС
|
Ил,so
|
м
|
140,00
|
И
|
Площадь лесов на участке водосбора
|
|
км
|
-
|
12
|
Площадь болот на участке водосбора
|
F6
|
км²
|
-
|
Характеристики
лога
Определение
среднего уклона лога /л (уклона бассейна) производится по формуле
i.i ~ (Г1Л шах"Нл ттУ ^л >(17)
Таблица 10. Расчет
Нлтах?м
|
Нлгтп->м
|
Ц,м
|
1л
|
147,50
|
140,59
|
760
|
0,01
|
Определение уклона
лога в месте расположения МВС i0 по формуле:
io ^ (Нл+20о-Нл.10о)/100,(18)
Таблица 11. Расчет
ia
Нл+200-.М
|
Нл-юо,м
|
io
|
I
143,62
|
138,75
|
0,02
|
Определение
коэффициентов крутизны склонов лога m выполняется по поперечному сечению лога в месте расположения МВС
(рис.1.3) по следующей формуле
mu - 50/(Нт±5о-нто)
Общая
характеристика лога а определяется по формуле
a =
(mi+m²)/6i
Значения площадей
занятых, в границах водосбора, лесами Fn и болотами F6 определяется на основе
измерений по карте. Fji = 1 и F6 - 1.
Характеристики
ливней и стока ливневых вод Характеристики
ливней и стока ливневых вод необходимы для вычисления максимального расхода
стока ливневых вод Qjj и объема стока ливневых вод Wи.
К характеристике
ливня относится интенсивность ливня часовой продолжительности - ачас.
К характеристикам стока ливневых вод относятся коэффициент перехода от
интенсивности ливня часовой продолжительности к расчетной интенсивности - К(и
коэффициент редукции р, учитывающий неполноту стока.
При безнапорном
режиме протекания водного потока в трубе, подпор Н меньше внутреннего размера
трубы d на входе или превышает ее не более чем на 20%. На всем
протяжении трубы поток имеет свободную поверхность (т.е. hc <
d. С учетом указанных ограничений, рекомендаций и зависимостей производится
расчет и определение режима протекания водного потока в трубе при ее типовых
размерах (d= 1; 1,5; 2м).
Вывод: за расчетный расход принят максимальный расход Орасч =14,08м³/сек. Такой расход может
пропустить двухочковая железобетонная труба, диаметром d = 1,5м; с глубиной воды перед
трубой, Н = 2,08м; скорость на выходе из трубы, V= 4,10м/с.
Аккумуляция не
рассчитывается, так как площадь водосборного бассейна мала.
Расчет
укрепления за тубами
Водный поток
вытекает из трубы или малого моста с высокой скоростью, которая в нижнем бьефе
в зоне растекания потока Vp=l,5V, где V-скорость воды в трубе.
Длина плоского
укрепления:
Ккр = 3d(27)
укР =3,0-1,5=4,5м Ширина плоского укрепления ву = 7,5м
Скорость воды в зоне растекания потока составит Vp=l,5V; Vp= 1,5-4,10=6,15м/с.
При такой скорости в зоне растекания проектируем укрепление отводящего русла из
бетонных плит.
Толщина укрепления
у выходного оголовка
S - 0,35Н(28)
S = 0,35- 2,08 = 0,73м Площадь плоского укрепления составит
F = Ккр ву(29)
F - 4,5 - 7,5 =33,75 м² Относительная длина
укрепления при B=d=l,5м и 1укр =4,5м 1укр* tga/в = 4,5 tg40°/l,5=2,52. Этому
значению соответствует Ahp/H=0,72, откуда глубина размыва за укреплением:
Ahp=0,72H(30)
Ahp = 0,72-2,08=1,50м Глубина заложения предохранительного откоса
h3= Ahp+0,5(31)
h,=l,50+0,5=2,0M Длина предохранительного откоса при его заложении 1:1 составит
п =V2,02+2,02-2,83M Площадь при ширине 7,5м; F=7,5*2,83=21,23м² Общая площадь укрепления нижнего бьефа
FVK=33,75+21,23 =54,98м²
При безнапорном
режиме протекания водного потока в трубе, подпор Н меньше внутреннего размера
трубы d на входе или превышает ее не более чем на 20%. На всем
протяжении трубы поток имеет свободную поверхность (т.е. hc <
d. С учетом указанных ограничений, рекомендаций и зависимостей производится
расчет и определение режима протекания водного потока в трубе при ее типовых
размерах (d= 1; 1,5; 2м).
Вывод: за расчетный расход принят максимальный расход Орасч =14,08м³/сек. Такой расход может
пропустить двухочковая железобетонная труба, диаметром d = 1,5м; с глубиной воды перед
трубой, Н = 2,08м; скорость на выходе из трубы, V= 4,10м/с.
Аккумуляция не
рассчитывается, так как площадь водосборного бассейна мала.
Расчет
укрепления за тубами
Водный поток
вытекает из трубы или малого моста с высокой скоростью, которая в нижнем бьефе
в зоне растекания потока Vp=l,5V, где V-скорость воды в трубе.
Длина плоского
укрепления:
Ккр = 3d(27)
1укР =3,0-1,5=4,5м Ширина плоского укрепления ву = 7,5м
Скорость воды в зоне растекания потока составит Vp=l,5V; Vp= 1,5-4,10=6,15м/с.
При такой скорости в зоне растекания проектируем укрепление отводящего русла из
бетонных плит.
Толщина укрепления
у выходного оголовка
S - 0,35Н(28)
S = 0,35- 2,08 = 0,73м Площадь плоского укрепления составит
F = Ккр ву(29)
F - 4,5 - 7,5 =33,75 м² Относительная длина
укрепления при B=d=l,5м и 1укр =4,5м 1укр* tga/в = 4,5 tg40°/l,5=2,52. Этому
значению соответствует Ahp/H=0,72, откуда глубина размыва за укреплением:
Ahp=0,72H(30)
Ahp = 0,72-2,08=1,50м Глубина заложения предохранительного откоса
h3= Ahp+0,5(31)
h,=l,50+0,5=2,0M Длина предохранительного откоса при его заложении 1:1 составит
п =V2,02+2,02-2,83M Площадь при ширине 7,5м; F=7,5*2,83=21,23м² Общая площадь укрепления нижнего бьефа
FVK=33,75+21,23 =54,98м²
Двойное мощение из рваного камня
|
15-20
|
3,5
|
4,5
|
5
|
5,5
|
Бут. кладка из известняка
|
-
|
3
|
3,5
|
4
|
4,5
|
Одиночное мощение с подбором
|
20
|
3,5
|
4,5
|
5
|
5,5
|
То же
|
25
|
4
|
4,5
|
5,5
|
5,5
|
При этом следует
учитывать требования [6] о том, что расчетные пролеты или полную длину
пролетных строений автодорожных и городских мостов на прямых участках дорог
следует назначать равными 3, 6, 9, 12, 15, 18, 21, 24, 33 и 42 м, а при больших
размерах пролетов кратными 21 м. Эти требования применяются при вертикальных и
перпендикулярных оси моста опорах.
Следует также
учитывать, чтобы средняя бытовая глубина для выбранной скорости была не больше
указанной в табл.24
Для условий
рассматриваемого примера получены следующие значения указанных величин: выбрано
значение 1,5 м/с, одерновка плашмя; Я = 0,33м; Wnp/ Wл = -0,31; X = 0,32; Qc = 21,06 м³/с; двухпролетный мост с
Ъ ~ 14,40м. Результаты расчета представляются в табл.25...26.
Таблица 26.
Значение коэффициента
аккумуляции >
|
|
ГГ 2 Г,
КМ
|
WnrlWx
|
X
|
0,46
|
-0,31
|
0,32
|
Таблица 25
Характеристики глубины потока
F,
м/с
|
Я, м
|
h6u
|
1,50
|
0,33
|
0,2
|
В соответствии с
полученным значением b =26,22м выбирается двухпро- летный мост с расчетной длиной
пролета Lp = 14,40м и соответственно L = 15*2=30 м.
Выбор осуществлялся по табл.27. Выбрано ближайшее значение больше Ъ.
По принятому
типовому отверстию 6тип=2/ф=28,80м пересчитан напор Нц = 0,5 м.
Проектирование основных параметров МВС завершено.
Технико-экономическое
сравнение вариантов водопропускных сооружений
При сравнении
вариантов производится по объемам и стоимости работ по устройству труб,
оголовков, пролетных строений и фундаментов, а также укрепительных работ.
Сравнение вариантов отверстий выполнено по укрупненным показателям в ценах 1990
г.
Показатель
|
Варианты МВС
|
|
Одноочковая труба d =
1,0м
|
Двухочковая труба d =
1,5м
|
Однонролетный мост
|
Длина трубы без оголовков или моста, м
|
-
|
2x33,47
|
30,0
|
Расход железобетона на 1 пог.м тела и фундамента трубы,м³
|
-
|
1,41
|
-
|
Расход железобетона на два оголовка (.входной и выходной), м³
|
-
|
12,58+3,94=16,52
|
-
|
Общий расход железобетона на устройство труб,уз
|
-
|
110,91
|
-
|
Расход железобетона на двухпролетный мост (Г-11,5) высотой >
4 м на свайных 3 опорах, м
|
-
|
-
|
(67,5х2)+(23х2)= 181
|
Удельная стоимость железобетона, руб./ м³
|
-
|
160
|
190
|
Полная стоимость трубы или моста,руб
|
-
|
17746
|
34390
|
Устройство перильного ограждения моста (30 пог.м по 120
руб.за пог.м),руб
|
-
|
-
|
3600
|
Устройство асфальтобетонного покрытия с гидроизоляцией, м²
|
-
|
-
|
138
|
Стоимость работ по устройству покрытия, руб.
|
|
-
|
138x15=2070
|
Площадь укрепительных работ, м
|
-
|
88,73
|
500
|
Стоимость укрепительных работ (по цене 5 руб./м²),
руб.
|
-
|
443,65
|
2500
|
Общая стоимость варианта МВС
|
-
|
18189,65
|
42560
|
Используемая
литература
1. Большая
советская энциклопедия - 3-е издание - М.: Советская Энциклопедия, 1970-1978.
2. СНиП
23.01-99 Строительная климатология. Госстрой. - М., 2000. - 58 с.
3. СНиП 3.01.03-84.
Геодезические работы в строительстве. -М. Госкомитет по делам строительства.
ЦИТП. 1985. - 26 с.
4. СНиП
2.05.02-85. Автомобильные дороги. Госстрой СССР. -М. ЦИТП Госстрой СССР, 1986.
- 56 с.
5. ГОСТ
21.101-93. Система проектной документации для строительства. Основные надписи.
-М. издательство стандартов. 1993. - 23 с.
. ГОСТ
21.1701-97. Система проектной документации для строительства. Правила
выполнения рабочей документации автомобильных дорог. -М. Госстрой России. 1997.
. ГОСТ
21.1701-97. Система проектной документации для строительства. Условные
графические обозначения на чертежах автомобильных дорог. М. Госстрой России.
1997.
. ГОСТ
20522-96. Грунты. Методы статистической обработки результатов испытаний. -М.
Издательство стандартов. 1996. -13 с.
9. ГОСТ
25100-95. Грунты. Классификация. -М. Издательство стандартов. 1996. -31 с.
10. Проектирование
автомобильных дорог. Справочник инженера-дорожника. Под ред. Г.А. Федотова. -
Транспорт. 1989. -437 с.
11. Автомобильные
дороги. Примеры проектирования. Под ред. B.C. Порожнякова. - М. Транспорт..
1983. - 303 с.
12. Бабков
В.Ф., Андреев О.В. Проектирование автомобильных дорог. 4.1. М. Транспорт. 1983.
-368 с.