Определение параметров деформационного упрочнения горных пород (Известняк Д-6)
Министерство
образования Российской Федерации
Министерство
образования Кыргызской республики
Кыргызско-Российский
Славянский университет
Естественно-технический
факультет
Кафедра
"Механика"
Курсовая
работа по дисциплине
"Теория
пластичности и ползучести"
на
тему: Определение параметров деформационного упрочнения горных пород (Известняк
Д-6)
Выполнила: Дроздова
И.
Гр. Ем-1-09
Преподаватель:
Рычков Б.А.
Бишкек
2013г
. Задание
. Определить механические характеристики
горной породы по табличным данным испытания стандартных образцов в условиях
сжатия с боковым поджатием. Требуется вычислить:
а) модуль Юнга и коэффициент Пуассона по данным
одноосного сжатия в предположении изотропности материала;
б) упругие параметры материала, считая его ортотропным.
. Построить круги Мора для пределов
упругости и пределов прочности.
. Определить величину остаточного
изменения объема, считая материал начально
a) изотропным,
б) ортотропным.
. Вычислить компоненты предельной
неупругой деформации и коэффициент остаточной поперечной деформации.
. Построить диаграмму пределов упругости
и пределов прочности в координатах "среднее главное напряжение -
максимальное касательное напряжение".
. Проверить существование единой кривой
деформации в форме, предложенной в указанном ниже источнике деформации.
. Описать деформационное упрочнение
горной породы, используя деформационную теорию пластичности для сред с
дилатансией.
горный порода упругость деформация
Известняк Д - 6
(кгс/см2
)
|
|
|
(кгс/см2
)
|
|
|
с=0
|
с=0,233
|
250
|
0,435
|
0,13
|
1000
|
0,88
|
0,2
|
500
|
0,826
|
0,244
|
2000
|
2,6
|
0,319
|
750
|
1,15
|
0,304
|
4000
|
4,6
|
0,72
|
1000
|
1,478
|
0,435
|
5000
|
6,6
|
1,2
|
1250
|
1,826
|
0,539
|
6000
|
9,0
|
2,2
|
1500
|
2,207
|
0,695
|
7000
|
14,0
|
5,6
|
1750
|
2,87
|
1,085
|
8090
|
23,16
|
17,39
|
1845
|
3,278
|
1,625
|
-
|
-
|
-
|
(кгс/см2
)
|
|
|
(кгс/см2
)
|
|
|
с=0,069
|
с=0,116
|
250
|
0,625
|
0,13
|
1000
|
1,4
|
0,4
|
500
|
1,042
|
0,261
|
2000
|
2,88
|
0,6
|
750
|
1,478
|
0,348
|
3000
|
4,6
|
1,28
|
1000
|
1,91
|
0,505
|
4050
|
8,8
|
4,6
|
1250
|
2,435
|
0,625
|
-
|
-
|
-
|
1500
|
3,0
|
0,8
|
-
|
-
|
-
|
1750
|
3,59
|
1,03
|
-
|
-
|
-
|
2000
|
4,435
|
1,592
|
-
|
-
|
-
|
2200
|
5,479
|
2,521
|
-
|
-
|
-
|
кгс/см2
|
|
|
|
с=0,185
|
|
кгс/см2
|
|
|
|
1000
|
1,2
|
0,4
|
|
2000
|
2,4
|
0,6
|
|
3000
|
4,0
|
0,8
|
|
4000
|
5,8
|
1,52
|
|
5000
|
9,4
|
3,2
|
|
5240
|
12,6
|
5,8
|
|
Таблица 2
|
(кгс/см2
)
|
|
|
0
|
1550
|
1,26
|
-
|
0,069
|
1760
|
1,25
|
21
|
0,116
|
2500
|
1,02
|
24
|
0,185
|
3700
|
0,81
|
-
|
0,233
|
4300
|
1,19
|
-
|
2. Решение
1. Изобразим
кривые зависимости и согласно
данным с таблицы 1, при этом разделим графики на две группы "С", для
которых напряжения и деформации сопоставимы по величине, т.е. для разных
"С" используем различный масштаб изображения.
Кривые зависимостей и
для
C=0 и С=0,069.
Кривые зависимостей и
для
С=0,233, С=0,116, С=0,185
Построив графики зависимости определим
для изотропного материала, при котором ,
модуль Юнга и коэффициент Пуассона по формулам:
где -
величины главной продольной и поперечной относительных деформаций при
напряжении одноосного сжатия,
,
а -
величины деформаций при напряжении .
Величину выбираем
в указанных пределах так, чтобы исключить влияние криволинейного начального
участка деформирования.
График зависимости для
С=0
Для определения упругих параметров ортотропного
материала воспользуемся обобщенным законом Гука:
Так как имеем
,
.
Упрощая уравнения, получим:
где .
Величину берем
в интервале (и соответствующие
ей значения ) на графиках
зависимости.
Для определения величины берем
рекомендуемые значения, а именно.
На упругом участке деформирования, принимая припри
находим следующие константы и их комбинации:
Используя второе уравнение закона Гука, получим:
Для сравнения построим для каждого значения
"С" графики по экспериментальным данным и расчетным для изотропных и
ортотропных материалов.
2. Построим
круги Мора для пределов упругости и пределов прочности. Значение пределов
упругости берем из табл.2. Пределам прочности соответствуют конечные значения
напряжений при данном "С" из табл.1.
Положение центра круга Мора определяется по
формуле ,
а радиус круга Мора равен .
Для каждого значения "С", подставляя
предельные значения, строим круги Мора
отдельно для пределов упругости и пределов прочности
С
|
|
|
|
|
0
|
1550
|
0
|
775
|
775
|
0,069
|
1760
|
121,44
|
819,28
|
940,72
|
0,116
|
2500
|
290
|
1105
|
1395
|
0,185
|
3700
|
684,5
|
1507,75
|
2192,25
|
0,233
|
4300
|
1001,9
|
1649,05
|
2650,95
|
С
|
|
|
|
|
0
|
1845
|
0
|
922,5
|
922,5
|
0,069
|
2200
|
151,8
|
1024,1
|
1175,9
|
0,116
|
4050
|
469,8
|
1790,1
|
2259,9
|
0,185
|
5000
|
925
|
2037,5
|
2962,5
|
0,233
|
8090
|
1884,97
|
3102,52
|
4987,48
|
3. Определим
величину остаточного изменения объема по формуле:
где соответственно
определяются через главные деформации:
Вычислим величину в
момент начала разрушения (т.е. на пределе прочности) и построим график для
двух случаев, когда материал считается изотропным и ортотропным.
Главные упругие деформации найдем из закона Гука
для изотропного материала:
Для каждого значения "С" подставляем
соответствующие предельные значения ,
и.
Упругие параметры найдены в пункте 1. Полученные результаты сведены в таблицу:
С
|
|
|
|
|
|
|
0
|
1845
|
0
|
|
7,07
|
2,61
|
-0,767
|
0,069
|
2200
|
151,8
|
|
7,07
|
2,985
|
-0,763
|
0,116
|
4050
|
469,8
|
|
7,07
|
5,338
|
-1,215
|
0,185
|
5240
|
969,4
|
|
7,07
|
6,605
|
-1,211
|
0,233
|
1884,97
|
|
7,07
|
9,875
|
-1,482
|
По формулам, приведенным выше, вычислим главные
упругие деформации для ортотропного материала и полученные результаты запишем в
таблицу.
С
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0
|
1845
|
0
|
|
|
|
|
2,988
|
-0,657
|
0,069
|
2200
|
151,8
|
|
|
|
|
3,328
|
-0,710
|
0,116
|
4050
|
469,8
|
|
|
|
|
5,832
|
-1,216
|
0,185
|
5000
|
925
|
|
|
|
|
6,667
|
-1,334
|
0,233
|
8090
|
1884,97
|
|
|
|
|
10
|
-1,971
|
где,
Таблица
|
|
Изотропный
материал
|
Ортотропный
материал
|
С
|
|
|
|
|
|
0
|
0,028
|
1,076
|
-1,048
|
1,674
|
-1,646
|
0,069
|
0,437
|
1,459
|
-1,022
|
1,908
|
-1,471
|
0,116
|
-0,4
|
2,908
|
-3,308
|
3,4
|
-3,8
|
0,185
|
3
|
3,991
|
-0,991
|
4
|
-1
|
0,233
|
-11,62
|
6,911
|
-18,531
|
6,058
|
-17,678
|
Графики зависимостей имеют вид:
График зависимости остаточного изменения объема
от С для изотропного и ортотропного материалов.
4. Используя
полученные упругие компоненты деформации (),
определим компоненты предельной неупругой деформации и
для
изотропного и ортотропного материалов.
Коэффициент остаточной поперечной деформации
представим в виде:
Таблица
|
Изотропный
материал
|
Ортотропный
материал
|
|
С
|
|
|
|
|
|
|
|
0
|
0,000668
|
-0,00086
|
1,284431
|
0,00029
|
-0,00097
|
3,337931
|
1,26
|
0,069
|
0,002494
|
-0,00176
|
0,704892
|
0,002151
|
-0,00181
|
0,841934
|
1,25
|
0,116
|
0,003462
|
-0,00339
|
0,977759
|
0,002968
|
-0,00338
|
1,140162
|
1,02
|
0,185
|
0,006297
|
-0,00696
|
1,104653
|
0,00593
|
-0,00447
|
0,75312
|
0,81
|
0,233
|
0,013285
|
-0,01591
|
1,197441
|
0,01316
|
-0,01542
|
1,171657
|
1,19
|
Зависимость коэффициента остаточной поперечной
деформации от С
Находим значения констант .
Постоянный коэффициент находим,
подставив значения С=0.
Находим для
всех С и вычислим их среднее значение:
5.
Построим диаграммы пределов упругости и пределов прочности в координатах
"среднее главное напряжение ()
- максимальное касательное напряжение ()
6. На
основании экспериментальных данных установлено, что неупругая главная
деформация связана с единой
кривой остаточной деформации
которая для практических расчетов может быть
аппроксимирована параболой
Для этого в указанных координатах ()
изображаем для каждого вида напряженного состояния кривые деформирования. Затем
веер этих кривых заменяем единой кривой в виде параболы либо по методу
наименьших квадратов, либо (приближенно), выбирая в качестве исходной точку
внутри заданного веера кривых. В результате определяется значение коэффициента
Графики кривых остаточных деформаций
Построим графики зависимостей и
на
основе единой кривой и зависимости для в
сопоставлении их с табличными данными.