Проект автоматизации отделения ректификации установки производства стирола
СОДЕРЖАНИЕ
ВВЕДЕНИЕ
.
ТЕХНОЛОГИЯ
.1
Общая характеристика производственного объекта
.1.1
Назначение установки
.1.2
Состав производства
.1.3
Разработка и проектирование процесса
.1.4
Область применения выпускаемой продукции
.2
Описание технологии проектируемого участка
.3
Нормы технологического режима
.4
Система сигнализации и блокировки
.
АВТОМАТИЗАЦИЯ
.1
Анализ технологического объекта, как объекта автоматизации
.2
Обоснование выбора полевой автоматики
.2.1
Выбор датчиков для измерения температуры
.2.2
Выбор датчиков для измерения давления
.2.3
Выбор датчиков для измерения расхода
.2.4
Выбор датчиков для измерения уровня
.2.5
Выбор газоанализатора
.2.6
Выбор исполнительного механизма
.3
Краткое описание микропроцессорной техники
.4
Выбор конфигурации микропроцессорной техники
.4.1
Информационное обеспечение
.4.2
Выбор модулей ввода-вывода
.4.3
Структура АСУ ТП
.5
Привязка к модулям УСО
.5.1
Привязка параметров процесса к модулям аналогового ввода
.5.2
Привязка параметров процесса к модулям дискретного ввода
.5.3
Привязка параметров процесса к модулям аналогового вывода
.5.4
Привязка параметров процесса к модулям дискретного вывода
.
РАСЧЕТ САР
.1
Выбор и анализ основного технологического аппарата, как объекта регулирования
.2
Теоретические основы расчета САР
.2.1
Математическое описание объекта регулирования
.2.2
Расчёт параметров настройки регулятора
.2.3
Расчет каскадных САР
.3
Результаты расчета САР
.
ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЕ ПРОГРАММИРОВАНИЕ
.1
Описание и разработка алгоритма
.1.1
Описание объекта управления
.1.2
Описание алгоритма блокировки
.1.3
Блок-схема алгоритма блокировки
.2
Разработка программы управления отсечным клапаном
.
ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ ПРОЕКТА СОВЕРШЕНСТВОВАНИЯ ДЕЙСТВУЮЩЕЙ СИСТЕМЫ
АВТОМАТИЗАЦИИ
.1
Краткое описание сущности проектируемого варианта автоматизации объекта
.2
Расчет суммы капитальных вложений на новые средства автоматизации
.3
Расчет изменений затрат по материальным ресурсам
.3.1
Расчет изменений затрат по электроэнергии
.3.2
Расчет изменений затрат на ПАР-10
.3.3
Расчет изменений затрат на ПАР-20
.3.4
Расчет изменений затрат по оборотной воде
.4
Расчет изменений затрат по комплексным статьям калькуляции
.5
Составление проектной калькуляции себестоимости продукции
.6
Расчет показателей экономической эффективности проектного варианта
автоматизации
.
БЕЗОПАСНОСТЬ ЖИЗНЕДЕЯТЕЛЬНОСТИ
.1
Анализ опасных и вредных производственных факторов
.2
Производственная санитария
.2.1
Производственный микроклимат
.2.2
Вентиляция
.2.3
Вредные вещества
.2.4
Освещение помещений и рабочих мест операторов
.2.5
Расчет искусственного освещения
.3
Техника безопасности
.3.1
Электробезопасность
.4
Противопожарная профилактика
.4.1
Основные требования по пожарной безопасности производства
.4.2
Способы и необходимые средства пожаротушения
.4.3
Характеристика производственных зданий, помещений и наружных установок по
пожаровзрывоопасности.
.5
Охрана окружающей среды
.5.1
Экологические проблемы производства стирола.
.5.2
Охрана окружающей среды на производстве стирола
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
СПИСОК
ЛИТЕРАТУРЫ
ПРИЛОЖЕНИЕ
А. Спецификация на приборы и средства автоматизации
ПРИЛОЖЕНИЕ
Б. Расчет САР (MathCAD)
ВВЕДЕНИЕ
Установка производства стирола входит в состав цеха 126/127 ОАО
"Ангарский завод полимеров". Производительность установки - 44000
тонн в год стирола-ректификата. Введена в действие в 1974 году.
Стирол как целевой продукт предназначен для производства полимеров.
Многочисленные виды полимеров на основе стирола включают полистирол
(вспененный, ударопрочный), модифицированные стиролом полиэфиры, пластики АБС
(акрилонитрил-бутадиен-стирол) и САН (стирол-акрилонитрил).
Установка производства стирола предназначена для переработки этилбензола
в стирол. Находится в объекте 1477 цеха 126/127 и состоит из отделения
дегидрирования этилбензола и отделения ректификации углеводородного конденсата.
В отделении дегидрирования, в реакторе происходит процесс дегидрирования
этилбензола (поступающего из объекта 1476 через промежуточный парк об.1092) с
образованием стирола (целевой продукт) и толуола с бензолом (побочные
продукты), которые в смеси с непрореагировавшим этилбензолом образуют
углеводородный конденсат (УВК). Полученный УВК поступает в объект 1092
(промежуточный парк), откуда подается опять в объект 1477 для разделения на
фракции в отделении ректификации.
Получаемые фракции:
- бензолтолуольная фракция (поступает в цех 121/130);
- этилбензол возвратный (идет на повторную переработку в
отделение дегидрирования через промежуточный парк об.1092);
- стирол-ректификат (поступает на склад в об.1480);
- кубовый остаток (откачивается в объект 385 химзавода ОАО
«АНХК»).
Существующая система автоматизации сильно устарела физически и морально.
Так как, на объекте применяется устаревшее пневматическое оборудование, схема
автоматизации локальная с применением каскадных и одноконтурных систем
регулирования.
В дипломном проекте предлагается заменить устаревшую систему
автоматизации на современную (распределенную систему управления), тем самым
повысить качество и надежность управления технологическим процессом и снизить
затраты на производство.
Исходя из вышесказанного, можно сформулировать цели и задачи
проектирования.
Цель проекта - модернизация системы управления технологическим процессом
отделения ректификации производства стирола.
Задачи:
) Повышение качества управления технологическим процессом;
) Увеличение надежности системы регулирования;
) Улучшение противоаварийной защиты;
) Замена устаревшего оборудования;
) Усиление контроля над содержанием вредных веществ в окружающей
среде;
) Снижение себестоимости производства продукции.
1. ТЕХНОЛОГИЯ
1.1 Общая характеристика производственного
объекта
Установка производства стирола входит в состав цеха 126/127 ОАО
"Ангарский завод полимеров". Производительность установки 44000т в
год стирола-ректификата.
1.1.1 Назначение установки
Установка производства стирола предназначена для:
– переработки этилбензола в стирол;
– приема, хранения и отгрузки товарного стирола;
– выдачи стирола на производство полистиролов;
– приема и хранения этилбензола (привозного и собственного),
углеводородного конденсата (УВК), диметилформамида, продуктов освобождения и
некондиционного стирола, охлаждающих жидкостей.
1.1.2 Состав производства
Объект 1477 - установка получения стирола состоит из отделения
дегидрирования этилбензола и ректификации углеводородного конденсата.
Объект 1072 - промежуточный парк для приема, компаундирования и откачки
товарного стирола, поступающего из об.1477 производства стирола.
Объект 1072а - промежуточный парк для хранения этилбензола привозного и
этилбензола-ректификата и для товарного стирола, поступающего из об.1477
производства стирола.
Объект 1079 - насосная для перекачки продуктов из промежуточного парка
об.1072, 1072а в об.1480 и в об.1092 и налива товарного стирола и этилбензола в
ЖДЦ в об.1080.
Объект 1080 - предназначен для слива из ЖДЦ привозного этилбензола,
налива в ЖДЦ из емкостей об.1072, 1072а товарного стирола и этилбензола.
Объект 1092 - промежуточный парк для приема, компаундирования и откачки
этилбензола - ректификата из об.1476, этилбензола привозного из об.1080 и этилбензола
возвратного из об.1477, углеводородного конденсата и продуктов освобождения
системы об.1477 производства стирола.
Объект 1093 - насосная для подачи (откачки) продуктов из емкостей об.1092
на производство стирола об.1477, нагрева и подачи ЖНЗ для обогрева емкостей и
трубопроводов в зимнее время в объектах 1092, 1092а, 1477.
Объект 1480 - промежуточный парк, предназначенный для приема,
компаундирования и откачки стирола-ректификата, поступающего из отделения
ректификации об.1477 установки производства стирола, для товарного или
некондиционного стирола, поступающего из об.1072 и для охлаждения
циркулирующего стирола из об.1480 в об.1451 производства полистирола.
Объект 1481 - насосная для перекачки продуктов из промежуточного парка
об.1480 в об.1451 производства полистирола, а также для откачки стирола в
промежуточные парки об.1072 и об.1092.
1.1.3 Разработка и проектирование
процесса
Разработчик процесса - НИИ синтетического каучука, г. Воронеж.
Основной проект выполнен Воронежским филиалом Государственного проектного
и научно-исследовательского института промышленности синтетического каучука ВФ
"ГИПРОКАУЧУК" (г. Воронеж).
Генеральный проектировщик - Ангарский филиал научно-исследовательского и
проектного института нефтеперерабатывающей и нефтехимической промышленности -
АФ "ВНИПИНЕФТЬ" г. Ангарск (ныне ОАО «АНХП»).
.1.4
Область применения выпускаемой продукции
Стирол - целевой продукт установки, применяется для производства
полимеров. Многочисленные виды полимеров на основе стирола включают полистирол
(вспененный, ударопрочный), модифицированные стиролом полиэфиры, пластики АБС
(акрилонитрил-бутадиен-стирол) и САН (стирол-акрилонитрил).
Бензолтолуольная фракция (БТФ) - побочный продукт производства стирола,
применяется как компонент бензина.
Кубовый остаток ректификации стирола (КОРС) - побочный продукт
производства стирола, применяется в качестве добавки к котельному топливу.
1.2 Описание технологии проектируемого
участка
Отделение ректификации производства стирола предназначено для разделения
углеводородного конденсата (УВК) на фракции. Процесс разделения происходит в
трех ректификационных колоннах, где поэтапно выделяется каждая из фракций,
осуществляется под вакуумом для снижения температуры кипения продуктов,
содержащихся в углеводородном конденсате, что замедляет процесс полимеризации
стирола.
Из парка об.1092 УВК направляется через фильтр Ф-330/1,2 (один рабочий,
второй резервный) в качестве питания в ректификационную колонну К-302, проходя
через Т-230 отделения дегидрирования, где подогревается химзагрязненной водой,
выходящей из аппарата Т-209.
В целях предотвращения полимеризации в процессе ректификации насосами
Н-341 через фильтр Ф-331/1,2 в куб колонны К-302 подается раствор ингибиторов.
Колонна К-302 - вакуумная, насадочная. Насадка выполнена в виде пакетов,
изготовленных из тонкого зигзагообразного перфорированного нержавеющего листа.
Внутри колонны расположены, независимо друг от друга, 4 пакета насадки типа
"Флексипак", нумерация которых начинается сверху колонны. Питание в
колонну К-302 вводится на отм.20,375 м между третьим и четвертым пакетом
насадки.
Для создания вакуума предназначены 2 пароэжекторные установки (ПЭУ) -
Н-376/1,2.
Температура в кубе колонны К-302 поддерживается с помощью кипятильника
Т-303, через который циркулирует кубовая жидкость колонны при помощи насосов
Н-306/1,2.
Обогрев кипятильника Т-303 производится паром Р-1,5 кгс/см2,
редуцированным из пара Р-3,5 кгс/см2. Проходя колонну, пары
бензолтолуольной фракции (БТФ) с верха колонны поступают в конденсатор Т-304,
охлаждаемый оборотной водой.
Несконденсированные пары БТФ поступают из конденсатора Т-304 в
конденсаторы Т-305/1,2, где охлаждаются жидкостью низкозамерзающей (ЖНЗ).
Возможно замерзание БТФ в межтрубном пространстве конденсаторов
Т-305/1,2, во избежание чего предусматривается их периодическое отключение для
оттаивания. Конденсат из конденсатора Т-305 стекает в трубопровод слива
сборника - конденсатора Т-304, откуда насосом Н-307 подается непрерывно через
агломерационный фильтр Ф-306а, частично - через фильтр Ф-330/3,4 (один рабочий,
второй резервный) в колонну К-302 в виде флегмы, частично - в цех 121/130 и в
схему этилбензола возвратного для поддержания необходимой концентрации БТФ в
системе дегидрирования. Нижний водный слой из фильтра Ф-306а периодически дренируется
в подземную емкость Е-301.
Из куба колонны К-302 кубовая жидкость с нагнетания кубовых насосов Н-306
подаётся на всас насосов Н-308 и далее на питание колонны поз. К-312.
Колонна К-312 - вакуумная, насадочная. Насадка выполнена в виде пакетов,
изготовленных из тонкого зигзагообразного перфорированного нержавеющего листа.
Внутри колонны расположены, независимо друг от друга, 5 пакетов насадки типа
"Флексипак", нумерация которых начинается сверху колонны.
Для создания вакуума предназначены две установки Н-378/1,2, одна из
которых резервная.
Колонна К-312 предназначена для выделения возвратного этилбензола из
кубовой жидкости колонны К-302. Температура в кубе колонны К-312 поддерживается
с помощью 2-х кипятильников Т-313/1,2, через которые циркулирует кубовая
жидкость колонны при помощи насосов Н-316/1-4.
Обогрев кипятильников Т-313/1,2 производится паром Р-1,5 кгс/см2,
редуцированным из пара Р-3,5 кгс/см2, и кипятильника Т-313/1
дополнительно паром Р-1,5 кгс/см2 с производства этилбензола.
Проходя колонну, пары этилбензола с верха колонны поступают в конденсатор
Т-314, охлаждаемый оборотной водой.
Несконденсированные пары этилбензола из конденсатора Т-314 поступают в
конденсатор Т-315, который охлаждается ЖНЗ.
Отдувки из конденсатора Т-315 отсасываются ПЭУ Н-378/1,2.
Конденсат - этилбензол возвратный, после конденсатора Т-315 стекает в
трубопровод слива сборника - конденсатора Т-314, откуда насосом Н-317/1-4
непрерывно подается частично - в виде флегмы в колонну К-312, частично - на
склад промпродуктов в об.1092.
В целях предотвращения полимеризации в процессе ректификации, в питание
колонны К-312 через фильтр Ф-331/3,4 (один рабочий, второй резервный) подается
раствор ингибитора.
Из куба колонны К-312 кубовая жидкость с нагнетания кубовых насосов Н-316
подается на всас насосов Н-318 и далее в линию питания колонны К-322,
охлаждаясь в теплообменнике Т-319. Периодически кубовая жидкость подается в
узел ингибирования для приготовления раствора ингибитора.
Колонна К-322 - вакуумная, насадочная. Насадка выполнена в виде пакетов,
изготовленных из тонкого зигзагообразного перфорированного нержавеющего листа.
Внутри колонны, независимо друг от друга находятся 2 пакета типа
"Флексипак", нумерация которых начинается сверху колонны.
Для создания вакуума предназначены ПЭУ Н-379/1,2, один из которых
резервный.
Колонна К-322 предназначена для выделения стирола-ректификата из кубовой
жидкости колонны К-312. Температура в кубе колонны К-322 поддерживается
циркуляцией кубовой жидкости насосом Н-326/1,2 через кипятильник Т-323,
обогреваемый паром с давлением до 0,5 кгс/см2, редуцированным из
пара с давлением Р-3,5 кгс/см2 и паром Р-1,5 кгс/см2
производства этилбензола.
Проходя колонну, пары стирола с верха колонны поступают в конденсатор
Т-324, охлаждаемый оборотной водой.
Несконденсированные пары стирола из конденсатора Т-324 поступают в
конденсатор Т-325, который охлаждается ЖНЗ.
Несконденсированные пары стирола отсасываются ПЭУ Н-379/1,2.
Конденсат, стирол-ректификат, после конденсатора Т-324 насосом Н-327
подается частично - в виде флегмы через фильтр Ф-330/7,8 (один рабочий, второй
резервный) в колонну К-322, а остальной стирол-ректификат - на склад в об.1480
через холодильник Т-329, охлаждаемый ЖНЗ.
Конденсат из конденсатора Т-325 самотеком поступает в трубопровод слива
сборника-конденсатора Т-324. Кубовая жидкость колонны К-322 с нагнетания
кубовых насосов Н-326 подается на всас насосов Н-328 и далее на питание
роторно-пленочного аппарата К-332, в верхнюю часть для выделения смолы КОРС для
последующей ее утилизации.
Паровой конденсат после кипятильников Т-303, Т-313/1,2, Т-323 собирается
в коллектор и направляется в сборники парового конденсата Е-240/1,2.
Освобождение аппаратов от продукта установки производства стирола в
аварийной ситуации и при нормальной остановке производится в емкости Е-1, Е-2,
Е-3 склада промпродуктов об.1092.
1.3 Нормы технологического режима
Нормы технологического режима представлены в таблице 1.1.
Таблица
1.1 - Нормы технологического режима
Наименование объектов,
стадий процесса, показателей режима, номера позиций оборудования по схеме
|
Единицы измерения
|
Допускаемые пределы
технологических параметров и показателей качества
|
Функциональное обозначение
и номер позиции прибора по схеме
|
Требуемый класс точности
измерительных приборов ГОСТ 8.401
|
Оптимальное значение
параметров
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
расход питания К-302
|
т/час
|
6-15
|
1а
|
1,5
|
10-13
|
температура парового
конденсата из Т-303
|
оC
|
90-125
|
2а
|
1,0
|
-
|
расход циркуляции через
Т-303
|
м3/ч
|
не менее 100
|
3а
|
1,5
|
-
|
уровень в Е-303
|
%
|
20-80
|
4а
|
1,5
|
40-60
|
температура питания К-302
|
оC
|
75-85
|
5а
|
1,0
|
-
|
температура в 3 пакете
насадки К-302
|
оC
|
50-80
|
6а
|
1,0
|
-
|
температура низа 3 пакета
насадки К-302
|
оC
|
50-80
|
7а
|
1,0
|
-
|
температура между 3 и 4
пакетами К-302
|
оC
|
45-85
|
8а
|
1,0
|
-
|
температура в 4 пакете
насадки К-302
|
оC
|
не более 98
|
9а
|
1,0
|
-
|
остаточное давление верха
К-302
|
кПа
|
не более 17,3
|
10а
|
1,5
|
-
|
остаточное давление куба
К-302
|
кПа
|
не более 24,2
|
11а
|
1,5
|
130-150
|
температура верха К-302
|
оC
|
не более 50
|
13а
|
1,0
|
-
|
температура между 2 и 3
пакетами К-302
|
оC
|
50-850
|
14а
|
1,0
|
-
|
расход пара в Т-303
|
т/час
|
1,2-1,6
|
15а
|
1,5
|
-
|
температура куба К-302
|
оC
|
не более 98
|
16а
|
1,0
|
85-90
|
уровень в кубе К-302
|
%
|
20-80
|
17а
|
1,5
|
40-60
|
расход питания К-312
|
т/час
|
не более 15
|
18а
|
1,5
|
10-13
|
температура воды оборотной
из Т-304
|
оC
|
18-40
|
19а
|
1,0
|
-
|
расход воды оборотной в
Т-304
|
м3/ч
|
90-120
|
20а
|
1,5
|
-
|
расход флегмы К-302
|
т/час
|
4-10
|
21а
|
1,5
|
5-6
|
уровень в Т-304
|
%
|
20-80
|
22а
|
1,5
|
40-60
|
расход БТФ в цех 121/130
|
кг/час
|
не более 500
|
23а
|
1,5
|
-
|
расход БТФ в линию
этилбензола
|
кг/час
|
не более 2500
|
24а
|
1,5
|
-
|
уровень водного слоя в
Ф-306А/1
|
мм
|
не более 50
|
25а
|
1,5
|
-
|
уровень водного слоя в
Ф-306А/2
|
мм
|
не более 50
|
25б
|
1,5
|
-
|
температура отдувки после
Т-304
|
оC
|
20-40
|
27а
|
1,0
|
-
|
температура БТФ из Т-304
|
оC
|
30-50
|
28а
|
1,0
|
-
|
температура отдувки после
Т-305
|
оC
|
0-20
|
29а
|
1,0
|
-
|
температура ЖНЗ из Т-305
|
оC
|
0-25
|
30а
|
1,0
|
-
|
температура питания К-312
|
оC
|
60-70
|
32а
|
1,0
|
-
|
температура парового
конденсата из Т-313/1
|
оC
|
90-125
|
33а
|
1,0
|
-
|
расход циркуляции через
Т-313/1
|
м3/ч
|
не менее 200
|
34а
|
1,5
|
-
|
уровень в Е-313
|
%
|
20-80
|
35а
|
1,5
|
40-60
|
температура в 4 пакете
насадки К-302
|
оC
|
не более 83
|
36а
|
1,0
|
-
|
температура низа 4 пакета
насадки К-302
|
оC
|
не более 83
|
37а
|
1,0
|
-
|
температура верха К-312
|
оC
|
не более 50
|
38а
|
1,0
|
-
|
температура куба К-312
|
оC
|
не более 83
|
39а
|
1,0
|
65-75
|
остаточное давление верха
К-312
|
кПа
|
не более 8
|
40а
|
1,5
|
-
|
остаточное давление куба
К-312
|
кПа
|
не более 12,3
|
41а
|
1,5
|
75-90
|
температура в 5 пакете
насадки К-312
|
оC
|
не более 83
|
45а
|
1,0
|
-
|
температура между 3 и 4
пакетами К-312
|
оC
|
46-60
|
46а
|
1,0
|
-
|
расход пара в Т-313/1
|
т/час
|
2-4
|
47а
|
1,5
|
-
|
расход пара в Т-313/2
|
т/час
|
2-4
|
48а
|
1,5
|
уровень в кубе К-312
|
%
|
20-80
|
49а
|
1,5
|
40-60
|
расход питания К-322
|
т/час
|
не более 8,6
|
50а
|
1,5
|
4-6
|
температура воды оборотной
из Т-314
|
оC
|
18-40
|
51а
|
1,0
|
-
|
расход воды оборотной в
Т-314
|
м3/ч
|
180-340
|
52а
|
1,5
|
-
|
температура парового
конденсата из Т-313/2
|
оC
|
90-125
|
53а
|
1,0
|
-
|
расход циркуляции через
Т-313/2
|
м3/ч
|
не менее 200
|
54а
|
1,5
|
-
|
расход флегмы К-312
|
т/час
|
35-78
|
55а
|
1,5
|
40-55
|
уровень в Т-314
|
%
|
20-80
|
56а
|
1,5
|
40-60
|
расход этилбензола в
об.1092
|
т/час
|
3-7,5
|
57а
|
1,5
|
-
|
температура отдувки после
Т-314
|
оC
|
20-40
|
58а
|
1,0
|
-
|
температура этилбензола из
Т-314
|
оC
|
35-55
|
59а
|
1,0
|
-
|
температура отдувки после
Т-315
|
оC
|
0-20
|
60а
|
1,0
|
-
|
температура ЖНЗ из Т-315
|
оC
|
0-25
|
61а
|
1,0
|
-
|
температура питания К-322
|
оC
|
35-50
|
63а
|
1,0
|
-
|
температура парового
конденсата из Т-323
|
оC
|
90-125
|
64а
|
1,0
|
-
|
расход циркуляции через
Т-323
|
м3/ч
|
не менее 200
|
65а
|
1,5
|
-
|
уровень в Е-323
|
%
|
20-80
|
66а
|
1,5
|
40-60
|
температура в 1 пакете
насадки К-322
|
оC
|
50-65
|
67а
|
1,0
|
-
|
температура низа 1 пакета
насадки К-322
|
оC
|
50-65
|
68а
|
1,0
|
-
|
температура между 1 и 2
пакетами К-322
|
оC
|
50-65
|
69а
|
1,0
|
-
|
температура во 2 пакете
насадки К-322
|
оC
|
50-65
|
70а
|
1,0
|
-
|
уровень в кубе К-322
|
%
|
20-80
|
71а
|
1,5
|
40-60
|
расход пара в Т-323
|
т/час
|
0,6-1,6
|
72а
|
1,5
|
-
|
температура куба К-322
|
оC
|
не более 75
|
73а
|
1,0
|
50-70
|
остаточное давление верха
К-322
|
кПа
|
не более 5,3
|
74а
|
1,5
|
-
|
остаточное давление куба
К-322
|
кПа
|
не более 8,9
|
75а
|
1,5
|
35-60
|
температура верха К-322
|
оC
|
не более 50
|
77а
|
1,0
|
-
|
температура воды оборотной
из Т-324
|
оC
|
18-40
|
78а
|
1,0
|
-
|
расход воды оборотной в
Т-324
|
м3/ч
|
80-150
|
79а
|
1,5
|
-
|
расход флегмы К-322
|
т/час
|
5-13
|
80а
|
1,5
|
7-9
|
уровень в Т-324
|
%
|
20-80
|
81а
|
1,5
|
40-60
|
расход стирола-ректификата
в об.1480
|
т/час
|
2,6-6,2
|
82а
|
1,5
|
-
|
расход питания РПА К-332
|
т/час
|
0,5-1,0
|
83а
|
1,5
|
-
|
температура отдувки после
Т-324
|
оC
|
20-40
|
84а
|
1,0
|
-
|
температура стирола из
Т-324
|
оC
|
30-50
|
85а
|
1,0
|
-
|
температура отдувки после
Т-325
|
оC
|
0-30
|
86а
|
1,0
|
-
|
температура ЖНЗ из Т-325
|
оC
|
0-25
|
87а
|
1,0
|
-
|
давление в маслобаках
насосов поз. Н-306, Н-307, Н-308, Н-316, Н-317, Н-318, Н-326, Н-327, Н-328,
|
МПа
|
0,1-0,2
|
91а-110а
|
1,5
|
-
|
температура подшипника №1
на насосах поз. Н-306, Н-307, Н-308, Н-316, Н-317, Н-318, Н-326, Н-327,
Н-328.
|
оC
|
не более 55
|
111а-130а
|
1,0
|
-
|
температура подшипника №2
на насосах поз. Н-306, Н-307, Н-308, Н-316, Н-317, Н-318, Н-326, Н-327,
Н-328.
|
оC
|
не более 55
|
131а-150а
|
1,0
|
-
|
уровень затворной жидкости
в маслобаках насосов поз. Н-306, Н-307, Н-308, Н-316, Н-317, Н-318, Н-326,
Н-327, Н-328.
|
мм
|
не более 60
|
151а-170а
|
1,5
|
-
|
заполнение полости насосов
поз. Н-306, Н-307, Н-308, Н-316, Н-317, Н-318, Н-326, Н-327, Н-328.
|
%
|
не менее 60
|
171а-190а
|
1,5
|
-
|
1.4 Система сигнализации и блокировки
Сигнализации и блокировки, которые контролируют технологический процесс,
представлены в таблице 1.2.
Таблица 1.2 - Система сигнализации и блокировки
Наименование параметра,
номер позиции оборудования по схеме
|
Единица измерения параметра
|
Шкала датчика прибора
(пределы измерения)
|
Критическое значение
параметра
|
Допускаемое значение
параметра (по графе 3 раздела 4 ТР)
|
Значение параметра при срабатывании
|
Действие блокировки
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Сигнали-зации
|
Блокиров-ки
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
7
|
8
|
Остаточное давление куба
колоны К-302
|
кПа
|
0-40
|
-
|
Не более 24,2
|
24,2
|
26,7
|
Закрывается отсечной клапан
поз. 11в на подаче пара в кипятильник Т-303
|
Остаточное давление куба
колоны К-312
|
кПа
|
0- 25
|
-
|
Не более 12,3
|
12,3
|
13,3
|
Закрываются отсечной клапан
поз. 41в и 42в на подаче пара в кипятильники Т-313/1,2
|
Остаточное давление куба
колоны К-322
|
кПа
|
0- 25
|
-
|
Не более 8,9
|
8,9
|
10
|
Закрывается отсечной клапан
поз. 75г на подаче пара в кипятильник Т-323
|
Температура подшипников
насосов Н-306, Н-307, Н-308, Н-316, Н-317, Н-318, Н-326, Н-327, Н-328.
|
єС
|
0-100
|
-
|
не более 55
|
60
|
60
|
Отключение эл.двигателя
насоса Н-306, Н-307, Н-308, Н-316, Н-317, Н-318, Н-326, Н-327, Н-328.
|
Заполнение полости насосов
поз. Н-306, Н-307, Н-308, Н-316, Н-317, Н-318, Н-326, Н-327, Н-328.
|
%
|
Дискретный датчик
|
-
|
не менее 100
|
100
|
100
|
Отключение эл.двигателя
насоса поз. Н-306, Н-307, Н-308, Н-316, Н-317, Н-318, Н-326, Н-327, Н-328. с
задержкой по времени 180сек.
|
Уровень затворной жидкости
насосов Н-306, Н-307, Н-308, Н-316, Н-317, Н-318, Н-326, Н-327, Н-328.
|
мм
|
Дискретный датчик
|
-
|
-
|
60
|
60
|
Отключение эл.двигателя
насоса поз. Н-306, Н-307, Н-308, Н-316, Н-317, Н-318, Н-326, Н-327, Н-328. с
задержкой по времени 180 сек.
|
Давление азота в бачке
затворной жидкости насосов Н-306, Н-307, Н-308, Н-316, Н-317, Н-318, Н-326,
Н-327, Н-328.
|
МПа
|
0-40
|
-
|
0,1-0,2
|
0,25
|
0,25
|
Отключение эл.двигателя
насоса поз. Н-306, Н-307, Н-308, Н-316, Н-317, Н-318, Н-326, Н-327, Н-328.
|
Давление азота в бачке
затворной жидкости насосов Н-306, Н-307, Н-308, Н-316, Н-317, Н-318, Н-326,
Н-327, Н-328.
|
МПа
|
0-40
|
-
|
0,1-0,2
|
0,1
|
-
|
-
|
Температура куба К-302
|
єС
|
0-150
|
-
|
Не более 98
|
98
|
-
|
-
|
Температура куба К-312
|
єС
|
0-150
|
-
|
Не более 83
|
83
|
-
|
Температура куба К-322
|
єС
|
0-150
|
-
|
Не более 75
|
75
|
-
|
-
|
Загазованность помещения
насосной отделения ректификации
|
% НКПВ
|
0-20
|
-
|
0-20
|
20
|
20
|
Включение эл.двигателя
АВ-18,19
|
Загазованность помещения
отм.6,00 отделения ректификации
|
% НКПВ
|
0-20
|
-
|
0-20
|
20
|
20
|
Включение эл.двигателя
АВ-20
|
Загазованность наружной
установки отделения ректификации об. 1477
|
% НКПВ
|
0-20
|
-
|
0-20
|
20
|
-
|
-
|
2. АВТОМАТИЗАЦИЯ
2.1 Анализ технологического объекта, как объекта
автоматизации
Рассматриваемый технологический объект - ректификационная установка
непрерывного действия. Целевым продуктом является стирол-ректификат, который
выделяется из УВК.
Основными технологическими аппаратами являются вакуумные ректификационные
колонны насадочного типа К-302, К-312, К-322. В обвязку колонн входят также теплообменные
аппараты (кипятильники, конденсаторы, теплообменники) и трубопроводы, по
которым осуществляется транспортировка продуктов насосным оборудованием.
Основным процессом в отделении является массообменный процесс - процесс
ректификации, протекающий в колоннах. В каждой колонне, поочередно, из смеси
выделяются, практически чистые, побочные и целевой компоненты (БТФ, этилбензол,
стирол-ректификат и КОРС).
Так же в отделении протекают гидродинамические (транспортирование
жидкостей по трубопроводам) и тепловые (нагревание и охлаждение жидкостей и
газов, конденсация паров, кипение жидкостей в теплообменных аппаратах)
процессы.
Для получения продукта заданного качества используется косвенный метод
контроля распределения концентраций продуктов по высоте колонны - по состоянию
температурного профиля колонны (изменение температуры внутри колонны в
зависимости от высоты и фракционного состава).
Оптимальную форму температурного профиля колонны определяет флегмовое
число для каждой колонны, согласно регламенту, а расположение профиля по высоте
колонны определяется температурой на контрольной тарелке.
Материальный баланс в колоннах и стабилизация всей системы,
поддерживается контролем и стабилизацией уровней в кубах колонн и в
сборниках-конденсаторах.
Существующая схема автоматизации построена на локальных контурах
регулирования, на устаревшем пневматическом оборудовании. Это оборудование не
дает возможности полностью реализовать регулирование технологическим процессом,
отвечающее современным требованиям к безопасности и качеству.
Современная распределенная система управления, в свою очередь,
существенно расширяет возможности регулирования. С помощью процессорной техники
можно реализовать сложные алгоритмы управления. При этом оборудование имеет
высокую надежность, есть возможность резервирования. Уже внедренная система
легко поддается изменениям в схемах и контурах регулирования, без замены и
модернизации оборудования.
Контуры регулирования процесса:
– Расход питания К-302 регулируется по заданному количеству
клапаном, установленным на трубопроводе питания К-302;
– Расход пара в Т-303 регулируется по заданному количеству
клапаном, установленным на трубопроводе подачи пара в Т-303, с коррекцией от
разности температур между верхом колонны и контрольной тарелкой;
– Уровень в Е-303 регулируется по заданному значению клапаном,
установленном на трубопроводе отвода конденсата в Е-240 из Е-303;
– Расход флегмы в К-302 регулируется по заданному количеству
клапаном, установленным на трубопроводе подачи флегмы в К-302;
– Откачка водного слоя из Ф306А/1,2 осуществляется клапаном
периодически, при поступлении сигнала с датчика наличия влаги в Ф306А/1,2;
– Расход БТФ в цех 121/130 регулируется по заданному количеству
клапаном, установленным на трубопроводе подачи БТФ в цех 121/130, с коррекцией
по уровню в Т-304;
– Расход БТФ в трубопровод этилбензола возвратного, регулируется по
заданному количеству клапаном, установленным на трубопроводе подачи БТФ в линию
этилбензола возвратного с коррекцией по уровню в Т-304 и расходу в цех 121/130;
– Расход питания К-312 регулируется по заданному количеству
клапаном, установленным на трубопроводе питания К-312 с коррекцией по уровню в
К-302;
– Температура питания К-312 регулируется по заданному значению
клапаном, установленным на трубопроводе подачи воды в Т-309;
– Расход воды в Т-304 регулируется по заданному количеству
клапаном, установленным на трубопроводе подачи воды в Т-304, с коррекцией от
температуры на выходе из Т-304;
– Температура на выходе из Т-305 регулируется по заданному значению
клапаном, установленным на трубопроводе подачи ЖНЗ в Т-305;
– Расход пара в Т-313/1,2 регулируется по заданному количеству
клапанами, установленными на трубопроводах подачи пара в Т-313/1,2
соответственно, с коррекцией от разности температур между низом колонны и
контрольной тарелкой;
– Уровень в Е-313 регулируется по заданному значению клапаном,
установленным на трубопроводе отвода конденсата в Е-240 из Е-313;
– Расход флегмы в К-312 регулируется по заданному количеству
клапаном, установленным на трубопроводе подачи флегмы в К-312, с коррекцией по
флегмовому числу (отношение расхода дистиллята к расходу флегмы) и уровню;
– Расход этилбензола возвратного регулируется по заданному
количеству клапаном, установленным на трубопроводе откачки этилбензола
возвратного с коррекцией по уровню в Т-314;
– Расход питания К-322 регулируется по заданному количеству
клапаном, установленным на трубопроводе питания К-322 с коррекцией по уровню в
К-312;
– Температура питания К-322 регулируется по заданному значению
клапаном, установленным на трубопроводе подачи воды в Т-319;
– Расход воды в Т-314 регулируется по заданному количеству
клапаном, установленным на трубопроводе подачи воды в Т-314, с коррекцией от
температуры на выходе из Т-314;
– Температура на выходе из Т-315 регулируется по заданному значению
клапаном, установленным на трубопроводе подачи ЖНЗ в Т-315;
– Расход пара в Т-323 регулируется по заданному количеству
клапанами, установленными на трубопроводах подачи пара в Т-323, с коррекцией по
уровню в К-322;
– Уровень в Е-323 регулируется по заданному значению клапаном,
установленным на трубопроводе отвода конденсата в Е-240 из Е-323;
– Расход флегмы в К-322 регулируется по заданному количеству
клапаном, установленным на трубопроводе подачи флегмы в К-322;
– Расход стирола-ректификата в объект 1480 регулируется по
заданному количеству клапаном, установленным на трубопроводе подачи
стирола-ректификата в объект, с коррекцией по уровню в Т-324;
– Расход питания К-332 регулируется по заданному количеству
клапаном, установленным на трубопроводе питания К-332;
– Расход воды в Т-324 регулируется по заданному количеству
клапаном, установленным на трубопроводе подачи воды в Т-324, с коррекцией от
температуры на выходе из Т-324;
– Температура на выходе из Т-325 регулируется по заданному значению
клапаном, установленным на трубопроводе подачи ЖНЗ в Т-325.
В качестве модернизации существующей схемы, для улучшения качества
регулирования и продукции, увеличения надежности и безопасности производства а
так же для снижения затрат на производство, предложены следующие изменения:
) Локальные схемы регулирования температуры воды на выходе из
Т-304, Т-314 и Т-324 заменены каскадными;
) Установка регулирующих клапанов на трубопроводы подачи воды
оборотной в Т-309 и в Т-319 и построение локальных схем для стабилизации
температур питания колонн К-312 и К-322 соответственно;
) Установка отсечных клапанов на трубопроводах дренирования влаги
из Ф-306/1,2 по сигналу от датчиков наличия влаги;
) Включение регулирования уровня в Т-304 расходом БТФ в трубопровод
этилбензола возвратного, в случае если регулировать его с помощью расхода БТФ в
цех 121/130 невозможно;
) Стабилизация флегмового числа на К-312, с помощью регулирования
соотношения расхода флегмы и дистиллята;
) Замена схемы стабилизации абсолютной температуры на контрольной
тарелке в К-312, схемой стабилизации разницы между температурой на контрольной
тарелке и температурой в 5 пакете насадки;
) Установка датчиков заполнения полостей насосного оборудования.
Кроме этого, для увеличения надежности и предупреждения аварийных
ситуаций можно:
) Внедрить систему оповещения оператора при критической скорости
изменения параметра, например для уровней в Т-304, Т-314 и Т-322, не дожидаясь
пока параметр достигнет максимального значения (20-80% для уровней), следовательно,
у оператора будет больше времени для принятия мер;
) В случае если нет возможности регулирования уровней в Т-304,
Т-314 и Т-322 с помощью штатных систем переключаться на регулирование этих
уровней расходом флегмы, тем самым исключить переполнение или опустошение
сборника.
Технологией процесса предусматривается, что два раза в сутки, из куба
колонны К-312 забирается часть кубовой жидкости для приготовления раствора
ингибитора. При этом уровень в кубе понижается в течение примерно 10 минут на
10-15%. Это для аналогового регулятора является сильным возмущающим
воздействием, следовательно, резко изменяется расход питания К-322 (каскадное
управление), что крайне нежелательно. Предлагается ввести дискретное управление
уровнем колонны для исключения колебаний расхода при заправке ингибиторных
емкостей.
В связи с жесткими требованиями по плановой суточной выработке
стирола-ректификата, желательно применение автоматического корректирования
нагрузки по заданному оператором значению.
2.2 Обоснование выбора полевой автоматики
Согласно перечню технологических параметров и нормам технологического
режима, производится выбор первичных преобразователей, используемых для
измерения параметров.
Выбор производится с учетом стоимости, климатического исполнения,
производителя. Оборудование, находящееся вне помещений, должно иметь исполнение
по температуре окружающей среды не выше -45 0С по нижнему пределу.
Там, где невозможно применить оборудование, приспособленное к низким
температурам окружающей среды, должны быть установлены обогревающие шкафы.
Производство стирола является взрыво- и пожароопасным, поэтому
оборудование выбирается во взрывобезопасном исполнении. Предпочтение отдается
искробезопасному оборудованию, т.к. оно менее громоздко и дешевле, чем
оборудование с «взрывонепроницаемой оболочкой».
Сигналы датчиков и исполнительных устройств выбираются в виде
унифицированного токового сигнала 4-20мА, т.к. он наиболее подходит к
организации распределенной системы управления на базе микропроцессорной
техники.
2.2.1 Выбор датчиков для измерения температуры
Диапазон температур на автоматизируемом объекте составляет от -50 до
+180. Поэтому для измерения температур выбираются термометры сопротивления с
унифицированным сигналом ТСМУ Метран - 274 в исполнении: ExiaIICT6, IP65, У1.1, V1,
кроме термометров, измеряющих температуру подшипников насосов. Для них
выбирается Метран-2700 в исполнении: 0ExiaIICT5X, IP65, У2, G1, из-за высокой виброустойчивости. Выходной сигнал: 4-20мА.
2.2.2 Выбор датчиков для измерения давления
Для измерения давления в колонне выбран датчик абсолютного давления
Метран-150ТА с диапазоном P=3,2ч30,4кПа
и в исполнении: 0ExiaIICT5X, IP66, V2.
Окружающий воздух: T= -55...+80°C . Выходной сигнал: 4-20мА.
А для измерения давления в маслобаках насосов - датчик избыточного
давления Метран-150TG в исполнении: 0ExiaIICT5X, IP66, V2. Окружающий воздух: T= -55...+80°C . Выходной сигнал: 4-20мА.
2.2.3 Выбор датчиков для измерения расхода
Для измерения расхода всех потоков выбраны комплекты для замера расхода с
диафрагмой Rosemount 405C и датчиком Rosemount 3051S, так как эти комплекты достаточно
компактны, имеют сравнительно невысокую стоимость и не очень требовательны к
месту и положению установки. Исполнение: 0ExiaIICT4, IP66. Выходной сигнал: 4-20мА.
Для учета стирола ректификата применяются преобразователи
многопараметрические 3051SMV, которые предназначены для измерения абсолютного
или избыточного давления (в том числе разрежения), разности давлений,
температуры, а также вычисления объемного или массового расхода и количества
пара, жидкостей и газов в рабочих условиях, объемного расхода и количества
газов, приведенного к стандартным условиям (при температуре 20°С и давлении
101325 Па), расхода и количества тепловой энергии и удельной теплоты сгорания
(для углеводородов).
2.2.4 Выбор датчиков для измерения уровня
Вместо буйковых уровнемеров, наиболее оптимальной заменой является
волноводный радарный уровнемер Rosemount 5300, который устанавливается на выносную камеру вместо штатного. С
одинарным жестким зондом для измерения уровня нефтепродуктов и с коаксиальным
зондом для измерения уровня парового конденсата, согласно рекомендациям завода
изготовителя. Исполнение: 0ExiaIICT4X, IP67. Выходной сигнал: 4-20мА.
Кроме того, для контроля уровня в маслобаках насосов применяется
вибрационный сигнализатор уровня Rosemount 2120, Выходной сигнал: 4..20 мА. Исполнение: 0ExiaIICT5, IP67.
2.2.5 Выбор газоанализатора
В качестве анализатора воздушной среды в помещениях и на наружной
территории выбран анализатор взрывоопасных концентраций СТМ-30-03. Диапазон
сигнальных концентраций 0-100 % НКПР. Исполнение: 1ExibllCT6. Выходной сигнал:
4...20 мА. Произведен ФГУП СПО «Аналитприбор», г. Смоленск. Этот прибор
способен работать в условиях пониженных температур, в неблагоприятных
климатических условиях.
2.2.6 Выбор исполнительного механизма
Для регулирования ряда параметров применены регулирующие, запорные
клапаны SAMSON-3241-1. По условиям агрессивности
сред исполнительный механизм выполнен из коррозионностойкой литой стали. Так
как из контроллера поступает выходной токовый сигнал 4 - 20 мА, то его нужно
преобразовать в пневматический унифицированный сигнал 0.2 - 1 кгс/см2,
для этого используется позиционер SAMSON-4763-1, оказывающий воздействие на регулирующий клапан.
В качестве отсечного клапана выбран SAMSON-3351 Ду100, Ру16, кл.герм. VI,
корпус из нержавеющей стали, Kvy 100, «НЗ» производство Samson AG, г. Франкфурт
на Майне, Германия. Он управляется электромагнитным клапаном, встроенным в
индуктивный сигнализатор конечных положений. Воздух питания: P=1,4…6,0кгс/см2.
Выходной сигнал сигнализатора: NAMUR (EN 60947-5-6), Управляющий сигнал
соленоида: 12В. Исполнение: EExiaIICT6 X, IP65. Окружающий воздух: T=
-45...+80°C. Samson AG, г. Франкфурт на Майне, Германия.
2.3 Краткое описание микропроцессорной техники
В настоящее время существует большое множество различных контроллеров,
выпускаемых отечественными и зарубежными производителями.
Выбор контроллеров должен определяться следующими критериями:
– функциональные возможности контроллера должны полностью покрывать
круг задач, решаемых при автоматизации данного технологического процесса;
– характеристики контроллера, определяющие его быстродействие
должны удовлетворять потребностям автоматического управления;
– количественные характеристики контроллера, определяющие число и
типы входов и выходов должны быть оптимально соотнесены с информационными
характеристиками процесса;
– коммуникационные характеристики контроллеров, тип сети,
используемые протоколы и возможность сопряжения с имеющимися и предполагаемыми;
– объем постоянной и оперативной памяти контроллера должен быть
достаточным для размещения и оптимального функционирования прилагаемого
программного обеспечения. При этом должны учитываться цены контроллеров и
дополнительного оборудования.
Из множества различных контроллеров выбран программируемый контроллер CENTUM CS3000R3 фирмы Yokogawa (Япония). Контроллеры данной фирмы
уже достаточно часто применяются в нашем регионе, а, следовательно, накоплен
большой опыт в подключении и эксплуатации контроллера этой фирмы.
Распределенная система управления CENTUM CS3000R3 открывает новую эру в
классе распределенных систем управления крупнотоннажными
производствами.CS3000R3 продолжает линию распределенных систем управления
CENTUM фирмы Yokogawa. Системы управления семейства CENTUM зарекомендовали себя
как надежные, отказоустойчивые и удобные в эксплуатации и обслуживании системы.
На рисунке 2.1 изображена типичная конфигурация распределенной системы
управления CENTUM CS3000R3.
Рисунок
2.1 - Типичная конфигурация РСУ CENTUM CS3000R3
Основные задачи, решаемые системами управления CENTUM:
- безопасное ведение технологических процессов;
- реализация решений задач оптимального управления;
- обеспечение устойчивости процессов регулирования;
- управление периодическими процессами;
- взаимодействие с подсистемами верхнего и нижнего уровня;
- сбор и накопление данных.
Система Centum CS3000R3 разработана для управления относительно большими
производствами. CS3000R3 отличается от других систем управления семейства
Centum тем, что она гибко масштабируема и организована по доменному принципу.
Основные достоинства системы CENTUM CS3000R3:
– Гибкая система резервирования, позволяющая резервировать элементы
процессора, системных интерфейсов, модулей ввода/вывода и др.;
– Гибкая конфигурация каждого рабочего места оператора с
возможностью независимого накопления исторической информации;
– Доменный принцип организации позволяет организовать истинно
распределенное управление;
– Высокая плотность модулей ввода/вывода (64-х канальные модули
дискретных сигналов);
– Высокая скорость передачи данных по внутренней шине (шина ESB,
скорость 128 Мбит/с);
– Большой объем оперативной памяти контроллеров (до 32 Мбайт);
– Возможно применение 2-х экранных консолей как с ЖК-дисплеями, так
и с ЭЛТ-дисплеями;
– Рабочее место оператора комплектуется сенсорной клавиатурой,
позволяющей осуществить прямой доступ к любому технологическому окну путем
нажатия функциональной клавиши;
– Связь с подсистемами верхнего и нижнего уровней;
– Функция виртуального тестирования, позволяющая выполнять отладку
прикладного программного обеспечения, как без подключения контроллеров, так и с
подключением.
2.4 Выбор конфигурации микропроцессорной техники
.4.1 Информационное обеспечение
В таблицах 2.1 - 2.4 перечислены все аналоговые и дискретные входные и
выходные сигналы с их характеристиками.
Таблица 2.1 - Перечень аналоговых входных сигналов
№ п/п
|
Наименование параметра
|
Обозначение параметра
|
Единицы измерения
|
Диапазон измерения
|
Технологи-ческие границы
|
Назначение параметра
|
Тип сигнала
|
|
|
|
|
|
НТГ
|
ВТГ
|
Контр.
|
Регулир.
|
Сигнал.
|
Блок.
|
Архив
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
7
|
8
|
9
|
10
|
11
|
12
|
13
|
1
|
Расход питания в К-302
|
1а
|
т/ч
|
0-16
|
6
|
15
|
+
|
+
|
-
|
-
|
+
|
4-20мА
|
2
|
Температура конденсата из
Т-303
|
2а
|
°С
|
0-150
|
90
|
125
|
+
|
-
|
-
|
-
|
+
|
4-20мА
|
3
|
Расход циркуляции от Н-306
|
3а
|
т/ч
|
0-160
|
100
|
-
|
+
|
-
|
-
|
-
|
+
|
4-20мА
|
4
|
Уровень в емкости-сборнике
Е-303
|
4а
|
%
|
0-100
|
20
|
80
|
+
|
+
|
-
|
-
|
+
|
4-20мА
|
5
|
Температура питания К-302
|
5а
|
°С
|
0-150
|
75
|
85
|
+
|
-
|
-
|
-
|
+
|
4-20мА
|
6
|
Температура в 3 пакете
насадки К-302
|
6а
|
°С
|
0-150
|
50
|
80
|
+
|
-
|
-
|
-
|
+
|
4-20мА
|
7
|
Температура внизу 3 пакета
насадки К-302
|
7а
|
°С
|
0-150
|
50
|
80
|
+
|
-
|
-
|
-
|
+
|
4-20мА
|
8
|
Температура между 3 и 4
пакетами К-302
|
8а
|
°С
|
0-150
|
45
|
85
|
+
|
-
|
-
|
-
|
+
|
4-20мА
|
9
|
Температура в 4 пакете
насадки К-302
|
9а
|
°С
|
0-150
|
-
|
98
|
+
|
-
|
-
|
-
|
+
|
4-20мА
|
10
|
Давление верха К-302
|
10а
|
кПа
|
0-25
|
-
|
17,3
|
+
|
-
|
+
|
+
|
+
|
4-20мА
|
11
|
Давление куба К-302
|
11а
|
кПа
|
0-40
|
-
|
24,2
|
+
|
-
|
+
|
+
|
+
|
4-20мА
|
12
|
Температура верха К-302
|
13а
|
°С
|
0-150
|
-
|
50
|
+
|
+
|
+
|
-
|
+
|
4-20мА
|
13
|
Температура между 2 и 3
пакетами К-302
|
14а
|
°С
|
0-150
|
50
|
80
|
+
|
+
|
+
|
-
|
+
|
4-20мА
|
14
|
Расход пара в Т-303
|
15а
|
т/ч
|
0-3,2
|
1,2
|
1,6
|
+
|
+
|
-
|
-
|
+
|
15
|
Температура куба К-302
|
16а
|
°С
|
0-150
|
-
|
98
|
+
|
-
|
+
|
-
|
+
|
4-20мА
|
16
|
Уровень в кубе К-302
|
17а
|
%
|
0-100
|
20
|
80
|
+
|
+
|
+
|
-
|
+
|
4-20мА
|
17
|
Расход питания К-312
|
18а
|
т/ч
|
0-16
|
-
|
15
|
+
|
+
|
-
|
-
|
+
|
4-20мА
|
18
|
Температура воды оборотной
из Т-304
|
19а
|
°С
|
0-100
|
15
|
50
|
+
|
+
|
-
|
-
|
+
|
4-20мА
|
19
|
Расход воды оборотной в
Т-304
|
20а
|
т/ч
|
0-125
|
90
|
120
|
+
|
+
|
-
|
-
|
+
|
4-20мА
|
20
|
Расход флегмы в К-302
|
21а
|
т/ч
|
0-10
|
4
|
10
|
+
|
+
|
-
|
-
|
+
|
4-20мА
|
21
|
Уровень бентола в Т-304
|
22а
|
%
|
0-100
|
20
|
80
|
+
|
+
|
+
|
-
|
+
|
4-20мА
|
22
|
Расход БТФ в ц.121/130
|
23а
|
кг/ч
|
0-800
|
-
|
500
|
+
|
+
|
-
|
-
|
+
|
4-20мА
|
23
|
Расход БТФ в трубопровод
этилбензола
|
24а
|
кг/ч
|
0-3000
|
-
|
2500
|
+
|
+
|
-
|
-
|
+
|
4-20мА
|
24
|
Температура отдувки после
Т-304
|
27а
|
°С
|
-50-100
|
20
|
40
|
+
|
-
|
-
|
-
|
+
|
4-20мА
|
25
|
Температура слива Т-304
|
28а
|
°С
|
0-100
|
30
|
50
|
+
|
-
|
-
|
-
|
+
|
4-20мА
|
26
|
Температура отдувки после
Т-305
|
29а
|
°С
|
-50-100
|
0
|
20
|
+
|
-
|
-
|
-
|
+
|
4-20мА
|
27
|
Температура ЖНЗ из Т-305
|
30а
|
°С
|
-50-100
|
10
|
15
|
+
|
-
|
-
|
-
|
+
|
4-20мА
|
28
|
Температура питания К-312
|
32а
|
°С
|
0-150
|
60
|
70
|
+
|
-
|
-
|
-
|
+
|
4-20мА
|
29
|
Температура конденсата из
Т-313/1
|
33а
|
°С
|
0-150
|
90
|
125
|
+
|
-
|
-
|
-
|
+
|
4-20мА
|
30
|
Расход циркуляции от
Н-316/1,3
|
34а
|
т/ч
|
0-400
|
200
|
-
|
+
|
-
|
-
|
-
|
+
|
4-20мА
|
31
|
Уровень в емкости-сборнике
Е-313
|
35а
|
%
|
0-100
|
20
|
80
|
+
|
+
|
-
|
-
|
+
|
4-20мА
|
32
|
Температура в 4 пакете насадки
К-312
|
36а
|
°С
|
0-150
|
-
|
83
|
+
|
-
|
-
|
-
|
+
|
4-20мА
|
33
|
Температура внизу 4 пакета
насадки К-312
|
37а
|
°С
|
0-150
|
-
|
83
|
+
|
-
|
-
|
-
|
+
|
4-20мА
|
34
|
Температура верха К-312
|
38а
|
°С
|
0-150
|
-
|
50
|
+
|
+
|
+
|
-
|
+
|
4-20мА
|
35
|
Температура куба К-312
|
39а
|
°С
|
0-150
|
-
|
83
|
+
|
-
|
+
|
-
|
+
|
4-20мА
|
36
|
Давление верха К-312
|
40а
|
кПа
|
0-25
|
-
|
8
|
+
|
-
|
+
|
+
|
+
|
4-20мА
|
37
|
Давление куба К-312
|
41а
|
кПа
|
0-40
|
-
|
12,2
|
+
|
-
|
+
|
+
|
+
|
4-20мА
|
38
|
Температура в 5 пакете
насадки К-312
|
45а
|
°С
|
0-150
|
-
|
83
|
+
|
-
|
-
|
-
|
+
|
4-20мА
|
39
|
Температура между 3 и 4
пакетами К-312
|
46а
|
°С
|
0-150
|
46
|
60
|
+
|
-
|
-
|
-
|
+
|
4-20мА
|
40
|
Расход пара в Т-313/1
|
47а
|
т/ч
|
0-5
|
2
|
4
|
+
|
+
|
-
|
-
|
+
|
4-20мА
|
41
|
Расход пара в Т-313/2
|
48а
|
т/ч
|
0-5
|
2
|
4
|
+
|
+
|
-
|
-
|
+
|
42
|
Уровень в кубе К-312
|
49а
|
%
|
0-100
|
20
|
80
|
+
|
+
|
+
|
-
|
+
|
4-20мА
|
43
|
Расход питания К-322
|
50а
|
т/ч
|
0-10
|
-
|
8,6
|
+
|
+
|
-
|
-
|
+
|
4-20мА
|
44
|
Температура воды оборотной
из Т-314
|
51а
|
°С
|
0-100
|
18
|
40
|
+
|
+
|
-
|
-
|
+
|
4-20мА
|
45
|
Расход воды оборотной в
Т-314
|
52а
|
т/ч
|
0-400
|
180
|
340
|
+
|
+
|
-
|
-
|
+
|
4-20мА
|
46
|
Температура конденсата из
Т-313/2
|
53а
|
°С
|
0-150
|
90
|
125
|
+
|
-
|
-
|
-
|
+
|
4-20мА
|
47
|
Расход циркуляции от
Н-316/2,4
|
54а
|
т/ч
|
0-400
|
200
|
-
|
+
|
-
|
-
|
-
|
+
|
4-20мА
|
48
|
Расход флегмы в К-312
|
55а
|
т/ч
|
0-90
|
35
|
78
|
+
|
+
|
-
|
-
|
+
|
4-20мА
|
49
|
Уровень этилбензола в Т-314
|
56а
|
%
|
0-100
|
20
|
80
|
+
|
+
|
+
|
-
|
+
|
4-20мА
|
50
|
Расход этилбензола из Т-314
|
57а
|
т/ч
|
0-10
|
3
|
7,5
|
+
|
+
|
-
|
-
|
+
|
4-20мА
|
51
|
Температура отдувки после
Т-314
|
58а
|
°С
|
-50-100
|
20
|
40
|
+
|
-
|
-
|
-
|
+
|
4-20мА
|
52
|
Температура слива Т-314
|
59а
|
°С
|
0-100
|
35
|
55
|
+
|
-
|
-
|
-
|
+
|
4-20мА
|
53
|
Температура отдувки после
Т-315
|
60а
|
°С
|
-50-100
|
0
|
20
|
+
|
-
|
-
|
-
|
+
|
4-20мА
|
54
|
Температура ЖНЗ из Т-315
|
61а
|
°С
|
-50-100
|
0
|
25
|
+
|
-
|
-
|
-
|
+
|
4-20мА
|
55
|
Температура питания К-322
|
63а
|
°С
|
0-150
|
35
|
50
|
+
|
-
|
-
|
-
|
+
|
4-20мА
|
56
|
Температура конденсата из
Т-323
|
64а
|
°С
|
0-150
|
90
|
125
|
+
|
-
|
-
|
-
|
+
|
4-20мА
|
57
|
Расход циркуляции от Н-326
|
65а
|
т/ч
|
0-400
|
200
|
-
|
+
|
-
|
-
|
-
|
+
|
4-20мА
|
58
|
Уровень в емкости-сборнике
Е-323
|
66а
|
%
|
0-100
|
20
|
80
|
+
|
+
|
-
|
-
|
+
|
4-20мА
|
59
|
Температура в 1 пакете
насадки К-322
|
67а
|
°С
|
0-150
|
50
|
65
|
+
|
-
|
-
|
-
|
+
|
4-20мА
|
60
|
Температура внизу 1 пакета
насадки К-322
|
68а
|
°С
|
0-150
|
50
|
65
|
+
|
-
|
-
|
-
|
+
|
4-20мА
|
61
|
Температура между 1 и 2
пакетами К-322
|
69а
|
°С
|
0-150
|
50
|
65
|
+
|
-
|
-
|
-
|
+
|
4-20мА
|
62
|
Температура под 2 пакетом
насадки К-322
|
70а
|
°С
|
0-150
|
50
|
65
|
+
|
-
|
-
|
-
|
+
|
4-20мА
|
63
|
Уровень в кубе К-322
|
71а
|
%
|
0-100
|
20
|
80
|
+
|
+
|
+
|
-
|
+
|
4-20мА
|
64
|
Расход пара в Т-323
|
72а
|
т/ч
|
0-3
|
0,6
|
1,6
|
+
|
+
|
-
|
-
|
+
|
4-20мА
|
65
|
Температура куба К-322
|
73а
|
°С
|
0-150
|
-
|
75
|
+
|
-
|
+
|
-
|
+
|
4-20мА
|
66
|
Давление верха К-322
|
74а
|
кПа
|
0-15
|
-
|
5,3
|
+
|
-
|
+
|
+
|
+
|
4-20мА
|
67
|
Давление куба К-322
|
75а
|
кПа
|
0-15
|
-
|
8,9
|
+
|
-
|
+
|
+
|
+
|
4-20мА
|
68
|
Температура верха К-322
|
77а
|
°С
|
0-150
|
-
|
50
|
+
|
+
|
+
|
-
|
+
|
69
|
Температура воды оборотной
из Т-324
|
78а
|
°С
|
0-100
|
18
|
40
|
+
|
+
|
-
|
-
|
+
|
4-20мА
|
70
|
Расход воды оборотной в
Т-324
|
79а
|
т/ч
|
0-200
|
80
|
150
|
+
|
+
|
-
|
-
|
+
|
4-20мА
|
71
|
Расход флегмы в К-322
|
80а
|
т/ч
|
0-15
|
5
|
13
|
+
|
+
|
-
|
-
|
+
|
4-20мА
|
72
|
Уровень стирола в Т-324
|
81а
|
%
|
0-100
|
20
|
80
|
+
|
+
|
+
|
-
|
+
|
4-20мА
|
73
|
Расход стирола из Т-324
|
82а
|
т/ч
|
0-10
|
2,6
|
6,2
|
+
|
+
|
-
|
-
|
+
|
4-20мА HART
|
74
|
Расход питания К-332
|
83а
|
т/ч
|
0-1,2
|
0,5
|
1
|
+
|
+
|
-
|
-
|
+
|
4-20мА
|
75
|
Температура отдувки после
Т-3124
|
84а
|
°С
|
-50-100
|
20
|
40
|
+
|
-
|
-
|
-
|
+
|
4-20мА
|
76
|
Температура слива Т-324
|
85а
|
°С
|
0-100
|
30
|
50
|
+
|
-
|
-
|
-
|
+
|
4-20мА
|
77
|
Температура отдувки после
Т-325
|
86а
|
°С
|
-50-100
|
0
|
30
|
+
|
-
|
-
|
-
|
+
|
4-20мА
|
78
|
Температура ЖНЗ из Т-325
|
87а
|
°С
|
-50-100
|
0
|
25
|
+
|
-
|
-
|
-
|
+
|
4-20мА
|
79-98
|
Давление в маслобаке
насосов поз. Н-306/1,2; Н-307/1,2; Н-308/1,2; Н-316/1-4; Н-317/1,2;
Н-318/1,2; Н-326/1,2; Н-327/1,2; Н-328/1,2
|
91а-110а
|
МПа
|
0-0,3
|
0,1
|
0,25
|
+
|
-
|
+
|
-
|
+
|
4-20мА
|
99-118
|
Температура подшипника
№1насосов поз. Н-306/1,2; Н-307/1,2; Н-308/1,2; Н-316/1-4; Н-317/1,2;
Н-318/1,2; Н-326/1,2; Н-327/1,2; Н-328/1,2
|
111а-130а
|
°С
|
0-100
|
-
|
55
|
+
|
-
|
+
|
+
|
+
|
4-20мА
|
119-138
|
Температура подшипника №2
насосов поз. Н-306/1,2; Н-307/1,2; Н-308/1,2; Н-316/1-4; Н-317/1,2;
Н-318/1,2; Н-326/1,2; Н-327/1,2; Н-328/1,2
|
131а-150а
|
°С
|
0-100
|
-
|
55
|
+
|
-
|
+
|
+
|
+
|
4-20мА
|
139-147
|
Датчики горючих веществ
|
191а-199а
|
%
|
0-50
|
-
|
20
|
+
|
-
|
+
|
+
|
+
|
4-20мА
|
Таблица 2.2 - Перечень дискретных входных сигналов
№ п/п
|
Наименование сигнала
|
поз.
|
Состояние
|
Тип сигнала
|
1
|
Отсечной клапан поз. 11в
|
11г
|
открыт
|
NAMUR
|
2
|
Отсечной клапан поз. 11в
|
11г
|
закрыт
|
NAMUR
|
3
|
Отсечной клапан поз. 41в
|
41г
|
открыт
|
NAMUR
|
4
|
Отсечной клапан поз. 41в
|
41г
|
закрыт
|
NAMUR
|
5
|
Отсечной клапан поз. 41е
|
41ж
|
открыт
|
NAMUR
|
6
|
Отсечной клапан поз. 41е
|
41ж
|
закрыт
|
NAMUR
|
7
|
Отсечной клапан поз. 75в
|
75г
|
открыт
|
NAMUR
|
8
|
Отсечной клапан поз. 75в
|
75г
|
закрыт
|
NAMUR
|
9
|
Уровень водного слоя в
Ф-306А/1
|
25а
|
максимальный
|
NAMUR
|
10
|
Уровень водного слоя в
Ф-306А/2
|
25б
|
максимальный
|
NAMUR
|
11-30
|
Уровень в маслобаке насосов
поз. Н-306/1,2; Н-307/1,2; Н-308/1,2; Н-316/1-4; Н-317/1,2; Н-318/1,2;
Н-326/1,2; Н-327/1,2; Н-328/1,2
|
151а-170а
|
минимальный
|
NAMUR
|
31-50
|
Уровень заполнения полости
насосов поз. Н-306/1,2; Н-307/1,2; Н-308/1,2; Н-316/1-4; Н-317/1,2;
Н-318/1,2; Н-326/1,2; Н-327/1,2; Н-328/1,2
|
171а-190а
|
минимальный
|
NAMUR
|
51-70
|
Насос поз. Н-306/1,2;
Н-307/1,2; Н-308/1,2; Н-316/1-4; Н-317/1,2; Н-318/1,2; Н-326/1,2; Н-327/1,2;
Н-328/1,2
|
|
Вкл./Выкл.
|
«Сухой контакт»
|
71-93
|
Вентсистема АВ-18,19,20
|
|
Вкл./Выкл.
|
«Сухой контакт»
|
Таблица 2.3 - Перечень аналоговых выходных сигналов
№ п/п
|
Наименование
|
Поз.
|
Тип сигнала
|
1
|
2
|
3
|
4
|
1
|
Регулирование расхода
питания К-302
|
1г
|
4-20мА
|
2
|
Регулирование уровня в
Е-303
|
4в
|
4-20мА
|
3
|
Регулирование расхода пара
в Т-303
|
15г
|
4-20мА
|
4
|
Регулирование расхода
питания К-312
|
18г
|
4-20мА
|
5
|
Регулирование расхода
оборотной воды в Т-304
|
20г
|
4-20мА
|
6
|
Регулирование расхода
флегмы в К-302
|
21г
|
4-20мА
|
7
|
Регулирование расхода БТФ в
ц.121/130
|
23г
|
4-20мА
|
8
|
Регулирование расхода БТФ в
линию этилбензола
|
24г
|
4-20мА
|
9
|
Регулирование температуры
ЖНЗ из Т-305
|
30в
|
4-20мА
|
10
|
Регулирование температуры
питания К-312
|
32в
|
4-20мА
|
11
|
Регулирование уровня в
Е-313
|
35в
|
4-20мА
|
12
|
Регулирование расхода пара
в Т-313/1
|
47г
|
4-20мА
|
13
|
Регулирование расхода пара
в Т-313/2
|
48г
|
4-20мА
|
14
|
Регулирование расхода
питания К-322
|
50г
|
4-20мА
|
15
|
Регулирование расхода
оборотной воды в Т-314
|
52г
|
4-20мА
|
16
|
Регулирование расхода
флегмы в К-312
|
55г
|
4-20мА
|
17
|
Регулирование расхода
этилбензола возвратного
|
57г
|
4-20мА
|
18
|
Регулирование температуры
ЖНЗ из Т-315
|
61в
|
4-20мА
|
19
|
Регулирование температуры
питания К-322
|
63в
|
4-20мА
|
20
|
Регулирование уровня в
Е-323
|
66в
|
4-20мА
|
21
|
Регулирование расхода пара
в Т-323
|
72г
|
4-20мА
|
22
|
79г
|
4-20мА
|
23
|
Регулирование расхода
флегмы в К-322
|
80г
|
4-20мА
|
24
|
Регулирование расхода
этилбензола возвратного
|
82г
|
4-20мА
|
25
|
Регулирование расхода
питания К-332
|
83г
|
4-20мА
|
26
|
Регулирование температуры
ЖНЗ из Т-325
|
87в
|
4-20мА
|
Таблица 2.4 - Перечень дискретных выходных сигналов
№ п/п
|
Наименование сигнала
|
поз.
|
Тип сигнала
|
Коммутируемые параметры
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
1
|
Отсечной клапан открыть
|
11в
|
импульсный
|
24В
|
2
|
Отсечной клапан открыть
|
41в
|
импульсный
|
24В
|
3
|
Отсечной клапан открыть
|
41е
|
импульсный
|
24В
|
4
|
Отсечной клапан открыть
|
75е
|
импульсный
|
24В
|
5
|
Отсечной клапан открыть
|
25г
|
импульсный
|
24В
|
6-25
|
Насос поз. Н-306/1,2;
Н-307/1,2; Н-308/1,2; Н-316/1-4; Н-317/1,2; Н-318/1,2; Н-326/1,2; Н-327/1,2;
Н-328/1,2 - включить
|
|
импульсный
|
24В; 50
мА
|
26-45
|
Насос поз. Н-306/1,2;
Н-307/1,2; Н-308/1,2; Н-316/1-4; Н-317/1,2; Н-318/1,2; Н-326/1,2; Н-327/1,2;
Н-328/1,2 - выключить
|
|
импульсный
|
24В; 50
мА
|
46-48
|
Вентсистема АВ-18,19,20
включить
|
|
импульсный
|
24В; 50
мА
|
49-51
|
Вентсистема АВ-18,19,20
выключить
|
|
импульсный
|
24В; 50
мА
|
Далее в таблице 2.5 выведены сводные данные по сигналам, в соответствии с
которыми уже подбираются модули ввода-вывода.
Таблица 2.5 - Сводная таблица сигналов
Тип сигнала
|
Количество
|
Аналоговые входные сигналы
(c искрозащитой)
|
147
|
Аналоговые выходные сигналы
(c искрозащитой)
|
26
|
Дискретные входные сигналы
(c искрозащитой)
|
50
|
Дискретные входные сигналы
(без искрозащиты)
|
23
|
Дискретные выходные сигналы
(c искрозащитой)
|
5
|
Дискретные выходные сигналы
(без искрозащиты)
|
46
|
2.4.2 Выбор модулей ввода-вывода
Исходя из количества аналоговых и дискретных входных и выходных сигналов,
представленных в сводной таблице 2.5, выбираем следующую конфигурацию системы
Centum CR3000 R3:
– AFV10D. Блок управления резервированный.
Процессор CP451 133 MГц, 32 МБ - 2 шт. Батареи PW482 для сохранения памяти на 72 часа - 2 шт.;
– ANB10D. Стойка расширения ввода-вывода.
Батареи PW482 для сохранения памяти на 72 часа
- 2 шт.;
– EC401. Модуль сети ESB
устанавливаемый в центральную стойку (блок управления AFV10D) - 2
шт.;
– SB401. Модуль сети ESB
устанавливаемый в модуль расширения вводов-выводов (блок ANB10D) - 2 шт.;
– AEP7D. Центральный модуль питания. Питание
током 220В, два контура;
– ASI133. Модуль аналогового ввода со встроенным барьером
искрозащиты. Количество каналов входа - 8, изолированные. Входной сигнал - 4…20
мА. Поддержка HART;
– ASI133. Модуль аналогового ввода со встроенным барьером
искрозащиты. Количество каналов входа - 8, изолированные. Входной сигнал - 4…20
мА;
– ASI533. Модуль аналогового вывода со встроенным барьером
искрозащиты. Количество каналов выхода - 8, изолированные. Выходной сигнал -
4…20 мА;
– ASD143. Модуль дискретного ввода со встроенным барьером
искрозащиты. Количество каналов входа - 16, изолированные. Входной сигнал - NAMUR;
– ADV151. Модуль дискретного ввода без барьера искрозащиты.
Количество каналов входа - 32. Номинальное входное напряжение 24В;
– ASD533. Модуль дискретного вывода со встроенным барьером
искрозащиты. Количество каналов выхода - 8, изолированные. Номинальное выходное
напряжение 12В;
– ADV551. Модуль дискретного вывода без встроенного барьера
искрозащиты. Количество каналов выхода - 32, изолированные. Номинальное
выходное напряжение 24В;
– EC401-10. Модуль сети ESB для FCU;
– SB401-10. Модуль сети ESB для NodeUnit;
– T9083NA. Изолирующая перегородка для ограждения модулей связи от
модулей со встроенным барьером искрозащиты;
– ADCV01. Заглушка для пустых слотов.
В таблице 2.6 приведена карта заказа на микропроцессорную технику.
Таблица 2.6 - Карта заказа на микропроцессорную технику
№ п/п
|
Наименование оборудования
|
Тип, марка оборудования
|
Завод изготовитель
|
Кол-во
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
1
|
Блок управления
резервированный
|
AFV10D-S41201
|
Yokogawa
|
1
|
2
|
Модуль расширения
вводов-выводов
|
ANB10D-420
|
Yokogawa
|
4
|
3
|
Промышленный коммутатор
|
L2-switch
|
Yokogawa
|
2
|
4
|
Модуль аналогового ввода со
встроенным барьером искрозащиты
|
ASI133-S00/SA3S0
|
Yokogawa
|
18
|
5
|
Модуль аналогового ввода со
встроенным барьером искрозащиты и поддержкой HART
|
ASI133-H00/SA3S0
|
Yokogawa
|
1
|
6
|
Прижимной клеммный разъем
для аналогового входа
|
ATSA3S-0
|
Yokogawa
|
19
|
7
|
Модуль аналогового вывода
со встроенным барьером искрозащиты
|
ASI533-S00/SA3S0
|
Yokogawa
|
4
|
8
|
Прижимной клеммный разъем
для аналогового выхода
|
ATSS3S-0
|
Yokogawa
|
4
|
9
|
Модуль дискретного ввода со
встроенным барьером искрозащиты
|
ASD143-P00/SB4S0
|
Yokogawa
|
4
|
10
|
Прижимной клеммный разъем
для дискретного входа
|
ATSB4S-0
|
Yokogawa
|
4
|
11
|
Модуль дискретного ввода
без барьера искрозащиты
|
ADV151-P10/B5S00
|
Yokogawa
|
1
|
12
|
Прижимной клеммный разъем
для дискретного выхода
|
ATB5S-00
|
Yokogawa
|
1
|
13
|
Модуль дискретного вывода
со встроенным барьером искрозащиты
|
ASD533-S00/SD3S0
|
Yokogawa
|
1
|
14
|
Прижимной клеммный разъем
для дискретного выхода
|
ATSD3S-0
|
Yokogawa
|
1
|
15
|
Модуль дискретного вывода
без встроенного барьера искрозащиты
|
ADV551
|
Yokogawa
|
2
|
16
|
Прижимной клеммный разъем
для дискретного выхода
|
ATD5S-00
|
Yokogawa
|
2
|
17
|
Терминальная плата для
дискретных вводов-выводов без искрозащиты
|
AED5D-00
|
Yokogawa
|
2
|
18
|
Сигнальный кабель для
терминальной платы дискретных вводов-выводов
|
AKB331
|
Yokogawa
|
3
|
19
|
Модуль сети ESB
для FCU
|
EC401-10
|
Yokogawa
|
1
|
20
|
Модуль сети ESB
для NodeUnit
|
SB401-10
|
Yokogawa
|
1
|
21
|
Кабель ESB Bus Cable (36-36 pins)
|
YCB301-C020
|
Yokogawa
|
8
|
22
|
Изолирующая перегородка для
блока расширения ввода-вывода
|
T9083ND
|
Yokogawa
|
4
|
23
|
Заглушка
|
ADCV01
|
Yokogawa
|
3
|
24
|
Шкаф для крепления модулей
на рейки 19’’. Размеры: 600х2200х600. Степень защиты: IP 55 согласно EN 60
529/09.2000 с системой принудительной вентиляции.
|
TS8 арт. 8626500
|
Rittal GmbH & Co.
KG
|
1
|
25
|
Центральный модуль питания
14 выходов, резервированный, 2 входа 220В
|
AEP7D-20
|
Yokogawa
|
1
|
26
|
Стол для станции оператора
|
YAX101-S02
|
Yokogawa
|
2
|
27
|
Standard Builder
Function - программное обеспечение
|
LHS5100-V11
|
Yokogawa
|
1
|
28
|
Graphic Builder -
программное обеспечение для работы на станции оператора, лицензия
|
LHS5150-V11
|
Yokogawa
|
2
|
29
|
Электронное руководство по
эксплуатации и инструкция пользователя
|
LHS5495-V11
|
Yokogawa
|
1
|
30
|
Персональный компьютер для
станции оператора и инженерной станции в сборе с клавиатурой, мышью: Процессор
Xeon 2ГГц, ОЗУ-2ГБ, Жесткий диск-500ГБ, Монитор 23’’
|
HP Compaq
|
HP Company
|
2
|
31
|
Источник бесперебойного
питания
|
APC Smart-UPS RT
6000VA RM 230V
|
APC
|
2
|
32
|
Windows Vista, лицензия
|
|
Microsoft
|
2
|
2.4.3 Структура АСУ ТП
В таблице 2.7 перечислены выбранные модули, их назначение, количество
каналов и общее количество модулей.
Таблица 2.7 - Сводная таблица модулей ввода-вывода
Тип сигнала
|
Кол. каналов
|
Кол. сигналов
|
Кол. модулей
|
ASI133 модуль аналогового ввода (со встроенным барьером
искрозащиты)
|
8
|
147
|
19
|
ASI533 модуль аналогового вывода (со встроенным
барьером искрозащиты)
|
8
|
26
|
4
|
ASD143 модуль дискретного ввода (со встроенным барьером
искрозащиты)
|
16
|
50
|
4
|
ADV151 модуль дискретного ввода (без барьера)
|
32
|
23
|
1
|
ASD533 модуль дискретного вывода (со встроенным
барьером искрозащиты)
|
8
|
5
|
1
|
ADV551 модуль дискретного вывода (без барьера)
|
32
|
46
|
2
|
ВСЕГО:
|
|
297
|
31
|
На рисунке 2.2 изображена структурная схема АСУ ТП построенная на базе
контроллера Centum3000.
2.5 Привязка к модулям УСО
.5.1 Привязка параметров процесса к модулям
аналогового ввода
|
NU1-ASI133-1
|
|
|
|
NU1-ASI133-2
|
|
№ клемм
|
Наименование параметра
|
поз.
|
|
№ клемм
|
Наименование параметра
|
поз.
|
A1
|
Расход питания в К-302
|
1а
|
|
A1
|
Температура в 4 пакете
насадки К-302
|
9а
|
B1
|
|
|
|
B1
|
|
|
A3
|
Температура конденсата из
Т-303
|
2а
|
|
A3
|
Давление верха К-302
|
10а
|
B3
|
|
|
|
B3
|
|
|
A5
|
Расход циркуляции от Н-306
|
3а
|
|
A5
|
Давление куба К-302
|
11а
|
B5
|
|
|
|
B5
|
|
|
A7
|
Уровень в емкости-сборнике
Е-303
|
4а
|
|
A7
|
Температура верха К-302
|
B7
|
|
|
|
B7
|
|
|
A10
|
Температура питания К-302
|
5а
|
|
A10
|
Температура между 2 и 3
пакетами К-302
|
14а
|
B10
|
|
|
|
B10
|
|
|
A12
|
Температура в 3 пакете
насадки К-302
|
6а
|
|
A12
|
Расход пара в Т-303
|
15а
|
B12
|
|
|
|
B12
|
|
|
A14
|
Температура внизу 3 пакета
насадки К-302
|
7а
|
|
A14
|
Температура куба К-302
|
16а
|
B14
|
|
|
|
B14
|
|
|
A16
|
Температура между 3 и 4
пакетами К-302
|
8а
|
|
A16
|
Уровень в кубе К-302
|
17а
|
B16
|
|
|
|
B16
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
NU1-ASI133-3
|
|
|
|
NU1-ASI133-4
|
|
№ клемм
|
Наименование параметра
|
поз.
|
|
№ клемм
|
Наименование параметра
|
поз.
|
A1
|
Расход питания К-312
|
18а
|
|
A1
|
Температура слива Т-304
|
28а
|
B1
|
|
|
|
B1
|
|
|
A3
|
Температура воды оборотной
из Т-304
|
19а
|
|
A3
|
Температура отдувки после
Т-305
|
29а
|
B3
|
|
|
|
B3
|
|
|
A5
|
Расход воды оборотной в
Т-304
|
20а
|
|
A5
|
Температура ЖНЗ из Т-305
|
30а
|
B5
|
|
|
|
B5
|
|
|
A7
|
Расход флегмы в К-302
|
21а
|
|
A7
|
Температура питания К-312
|
32а
|
B7
|
|
|
|
B7
|
|
|
A10
|
Уровень бентола в Т-304
|
22а
|
|
A10
|
Температура конденсата из
Т-313/1
|
33а
|
B10
|
|
|
|
B10
|
|
|
A12
|
Расход БТФ в ц.121/130
|
23а
|
|
A12
|
Расход циркуляции от
Н-316/1,3
|
34а
|
B12
|
|
|
|
B12
|
|
|
A14
|
Расход БТФ в ц.121/130
|
24а
|
|
A14
|
Уровень в емкости-сборнике
Е-313
|
35а
|
B14
|
|
|
|
B14
|
|
|
A16
|
Температура отдувки после
Т-304
|
27а
|
|
A16
|
Температура в 4 пакете
насадки К-312
|
36а
|
B16
|
|
|
|
B16
|
|
|
|
NU1-ASI133-5
|
|
|
|
NU1-ASI133-6
|
|
№ клемм
|
Наименование параметра
|
поз.
|
|
№ клемм
|
Наименование параметра
|
поз.
|
A1
|
Температура внизу 4 пакета
насадки К-312
|
37а
|
|
A1
|
Расход пара в Т-313/2
|
48а
|
B1
|
|
|
|
B1
|
|
|
A3
|
Температура верха К-312
|
38а
|
|
A3
|
Уровень в кубе К-312
|
49а
|
B3
|
|
|
|
B3
|
|
|
A5
|
Температура куба К-312
|
39а
|
|
A5
|
Расход питания К-322
|
50а
|
B5
|
|
|
|
B5
|
|
|
A7
|
Давление верха К-312
|
40а
|
|
A7
|
Температура воды оборотной
из Т-314
|
51а
|
B7
|
|
|
|
B7
|
|
|
A10
|
Давление куба К-312
|
41а
|
|
A10
|
Расход воды оборотной в
Т-314
|
52а
|
B10
|
|
|
|
B10
|
|
|
A12
|
Температура в 5 пакете
насадки К-312
|
45а
|
|
A12
|
Температура конденсата из
Т-313/2
|
53а
|
B12
|
|
|
|
B12
|
|
|
A14
|
Температура между 3 и 4
пакетами К-312
|
46а
|
|
A14
|
Расход циркуляции от
Н-316/2,4
|
54а
|
B14
|
|
|
|
B14
|
|
|
A16
|
Расход пара в Т-313/1
|
47а
|
|
A16
|
Расход флегмы в К-312
|
55а
|
B16
|
|
|
|
B16
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
NU1-ASI133-7
|
|
|
|
NU2-ASI133-1
|
|
№ клемм
|
Наименование параметра
|
поз.
|
|
№ клемм
|
Наименование параметра
|
поз.
|
A1
|
Уровень этилбензола в Т-314
|
56а
|
|
A1
|
Расход циркуляции от Н-326
|
65а
|
B1
|
|
|
|
B1
|
|
|
A3
|
Расход этилбензола из Т-314
|
57а
|
|
A3
|
Уровень в емкости-сборнике
Е-323
|
66а
|
B3
|
|
|
|
B3
|
|
|
A5
|
Температура отдувки после
Т-314
|
58а
|
|
A5
|
Температура в 1 пакете
насадки К-322
|
67а
|
B5
|
|
|
|
B5
|
|
|
A7
|
Температура слива Т-314
|
59а
|
|
A7
|
Температура внизу 1 пакета
насадки К-322
|
68а
|
B7
|
|
|
|
B7
|
|
|
A10
|
Температура отдувки после
Т-315
|
60а
|
|
A10
|
Температура между 1 и 2
пакетами К-322
|
69а
|
B10
|
|
|
|
B10
|
|
|
A12
|
Температура ЖНЗ из Т-315
|
61а
|
|
A12
|
Температура под 2 пакетом
насадки К-322
|
70а
|
B12
|
|
|
|
B12
|
|
|
A14
|
Температура питания К-322
|
63а
|
|
A14
|
Уровень в кубе К-322
|
71а
|
B14
|
|
|
|
B14
|
|
|
A16
|
Температура конденсата из
Т-323
|
64а
|
|
A16
|
Расход пара в Т-323
|
72а
|
B16
|
|
|
|
B16
|
|
|
|
NU2-ASI133-2
|
|
|
|
NU2-ASI133-3
|
|
№ клемм
|
Наименование параметра
|
поз.
|
|
№ клемм
|
Наименование параметра
|
поз.
|
A1
|
Температура куба К-322
|
73а
|
|
A1
|
Расход стирола из Т-324
|
82а
|
B1
|
|
|
|
B1
|
|
|
A3
|
Давление верха К-322
|
74а
|
|
A3
|
Расход питания К-332
|
83а
|
B3
|
|
|
|
B3
|
|
|
A5
|
Давление куба К-322
|
75а
|
|
A5
|
Температура отдувки после
Т-3124
|
84а
|
B5
|
|
|
|
B5
|
|
|
A7
|
Температура верха К-322
|
77а
|
|
A7
|
Температура слива Т-324
|
85а
|
B7
|
|
|
|
B7
|
|
|
A10
|
Температура воды оборотной
из Т-324
|
78а
|
|
A10
|
Температура отдувки после
Т-325
|
86а
|
B10
|
|
|
|
B10
|
|
|
A12
|
Расход воды оборотной в
Т-324
|
79а
|
|
A12
|
Температура ЖНЗ из Т-325
|
87а
|
B12
|
|
|
|
B12
|
|
|
A14
|
Расход флегмы в К-322
|
80а
|
|
A14
|
не используется
|
|
B14
|
|
|
|
B14
|
|
|
A16
|
Уровень стирола в Т-324
|
81а
|
|
A16
|
не используется
|
|
B16
|
|
|
|
B16
|
|
|
NU2-ASI133-4
|
|
NU2-ASI133-5
|
|
NU2-ASI133-6
|
№ клемм
|
Наименование параметра
|
поз.
|
|
№ клемм
|
Наименование параметра
|
поз.
|
|
№ клемм
|
Наименование параметра
|
поз.
|
A1
|
P в маслобаке Н-306/1
|
91а
|
|
A1
|
P в маслобаке Н-316/3
|
99а
|
|
A1
|
P в маслобаке Н-327/1
|
107а
|
B1
|
|
|
|
B1
|
|
|
|
B1
|
|
|
A3
|
P в маслобаке Н-306/2
|
92а
|
|
A3
|
P в маслобаке Н-316/4
|
100а
|
P в маслобаке Н-327/2
|
108а
|
B3
|
|
|
|
B3
|
|
|
|
B3
|
|
|
A5
|
P в маслобаке Н-307/1
|
93а
|
|
A5
|
P в маслобаке Н-317/1
|
101а
|
|
A5
|
P в маслобаке Н-328/1
|
109а
|
B5
|
|
|
|
B5
|
|
|
|
B5
|
|
|
A7
|
P в маслобаке Н-307/2
|
94а
|
|
A7
|
P в маслобаке Н-317/2
|
102а
|
|
A7
|
P в маслобаке Н-328/2
|
110а
|
B7
|
|
|
|
B7
|
|
|
|
B7
|
|
|
A10
|
P в маслобаке Н-308/1
|
95а
|
|
A10
|
P в маслобаке Н-318/1
|
103а
|
|
A10
|
Т подшипн. №1 Н-306/1
|
111а
|
B10
|
|
|
|
B10
|
|
|
|
B10
|
|
|
A12
|
P в маслобаке Н-308/2
|
96а
|
|
A12
|
P в маслобаке Н-318/2
|
104а
|
|
A12
|
Т подшипн. №1 Н-306/2
|
112а
|
B12
|
|
|
|
B12
|
|
|
|
B12
|
|
|
A14
|
P в маслобаке Н-316/1
|
97а
|
|
A14
|
P в маслобаке Н-326/1
|
105а
|
|
A14
|
Т подшипн. №1 Н-307/1
|
113а
|
B14
|
|
|
|
B14
|
|
|
|
B14
|
|
|
A16
|
P в маслобаке Н-316/2
|
98а
|
|
A16
|
P в маслобаке Н-326/2
|
106а
|
|
A16
|
Т подшипн. №1 Н-307/2
|
114а
|
B16
|
|
|
|
B16
|
|
|
|
B16
|
|
|
NU2-ASI133-7
|
|
NU3-ASI133-1
|
|
NU3-ASI133-2
|
№ клемм
|
Наименование параметра
|
поз.
|
|
№ клемм
|
Наименование параметра
|
поз.
|
|
№ клемм
|
Наименование параметра
|
поз.
|
A1
|
Т подшипн. №1 Н-308/1
|
115а
|
|
A1
|
Т подшипн. №1 Н-318/1
|
123а
|
|
A1
|
Т подшипн. №2 Н-306/1
|
131а
|
B1
|
|
|
|
B1
|
|
|
|
B1
|
|
|
A3
|
Т подшипн. 308/2
|
116а
|
|
A3
|
Т подшипн. №1 Н-318/2
|
124а
|
|
A3
|
Т подшипн. №2 Н-306/2
|
132а
|
B3
|
|
|
|
B3
|
|
|
|
B3
|
|
|
A5
|
Т подшипн. №1 Н-316/1
|
117а
|
|
A5
|
Т подшипн. №1 Н-326/1
|
125а
|
|
A5
|
Т подшипн. №2 Н-307/1
|
133а
|
B5
|
|
|
|
B5
|
|
|
|
B5
|
|
|
A7
|
Т подшипн. №1 Н-316/2
|
118а
|
|
A7
|
Т подшипн. №1 Н-326/2
|
126а
|
|
A7
|
Т подшипн. №2 Н-307/2
|
134а
|
B7
|
|
|
|
B7
|
|
|
|
B7
|
|
|
A10
|
Т подшипн. №1 Н-316/3
|
119а
|
|
A10
|
Т подшипн. №1 Н-327/1
|
127а
|
|
A10
|
Т подшипн. №2 Н-308/1
|
135а
|
B10
|
|
|
|
B10
|
|
|
|
B10
|
|
|
A12
|
Т подшипн. №1 Н-316/4
|
120а
|
|
A12
|
Т подшипн. №1 Н-327/2
|
128а
|
|
A12
|
Т подшипн. №2 Н-308/2
|
136а
|
B12
|
|
|
|
B12
|
|
|
|
B12
|
|
|
A14
|
Т подшипн. №1 Н-317/1
|
121а
|
|
A14
|
Т подшипн. №1 Н-328/1
|
129а
|
|
A14
|
Т подшипн. №2 Н-316/1
|
137а
|
B14
|
|
|
|
B14
|
|
|
|
B14
|
|
|
A16
|
Т подшипн. №1 Н-317/2
|
122а
|
|
A16
|
Т подшипн. №1 Н-328/2
|
130а
|
|
A16
|
Т подшипн. №2 Н-316/2
|
138а
|
B16
|
|
|
|
B16
|
|
|
|
B16
|
|
|
NU3-ASI133-3
|
|
NU3-ASI133-4
|
|
NU3-ASI133-5
|
№ клемм
|
Наименование параметра
|
поз.
|
|
№ клемм
|
Наименование параметра
|
поз.
|
|
№ клемм
|
Наименование параметра
|
поз.
|
A1
|
Т подшипн. №2 Н-316/3
|
139а
|
|
A1
|
Т подшипн. №2 Н-327/1
|
147а
|
|
A1
|
Датчик НКПР
|
195а
|
B1
|
|
|
|
B1
|
|
|
|
B1
|
|
|
A3
|
Т подшипн. №2 Н-316/4
|
140а
|
|
A3
|
Т подшипн. №2 Н-327/2
|
148а
|
|
A3
|
Датчик НКПР
|
196а
|
B3
|
|
|
|
B3
|
|
|
|
B3
|
|
|
A5
|
Т подшипн. №2 Н-317/1
|
141а
|
|
A5
|
Т подшипн. №2 Н-328/1
|
149а
|
|
A5
|
Датчик НКПР
|
197а
|
B5
|
|
|
|
B5
|
|
|
|
B5
|
|
|
A7
|
Т подшипн. №2 Н-317/2
|
142а
|
|
A7
|
Т подшипн. №2 Н-328/2
|
150а
|
|
A7
|
Датчик НКПР
|
198а
|
B7
|
|
|
|
B7
|
|
|
|
B7
|
|
|
A10
|
Т подшипн. №2 Н-318/1
|
143а
|
|
A10
|
Датчик НКПР
|
191а
|
|
A10
|
Датчик НКПР
|
199а
|
B10
|
|
|
|
B10
|
|
|
|
B10
|
|
|
A12
|
Т подшипн. №2 Н-318/2
|
144а
|
|
A12
|
Датчик НКПР
|
192а
|
|
A12
|
не используется
|
|
B12
|
|
|
|
B12
|
|
|
|
B12
|
|
|
A14
|
Т подшипн. №2 Н-326/1
|
145а
|
|
A14
|
Датчик НКПР
|
193а
|
|
A14
|
не используется
|
|
B14
|
|
|
|
B14
|
|
|
|
B14
|
|
|
A16
|
Т подшипн. №2 Н-326/2
|
146а
|
|
A16
|
Датчик НКПР
|
194а
|
|
A16
|
не используется
|
|
B16
|
|
|
|
B16
|
|
|
|
B16
|
|
|
2.5.2 Привязка параметров процесса к модулям
дискретного ввода
|
NU3-ASD143-6
|
|
|
|
NU3-ASD143-7
|
|
№ клемм
|
Наименование параметра
|
поз.
|
|
№ клемм
|
Наименование параметра
|
поз.
|
A1
|
Отсечной клапан поз. 11в
открыт
|
11г
|
|
A1
|
Уровень в маслобаке насоса
поз. Н-306/1
|
151а
|
B1
|
|
|
|
B1
|
|
|
A2
|
Отсечной клапан поз. 11в
закрыт
|
11г
|
|
A2
|
Уровень в маслобаке насоса
поз. Н-306/2
|
152а
|
B2
|
|
|
|
B2
|
|
|
A3
|
Отсечной клапан поз. 41в
открыт
|
41г
|
|
A3
|
Уровень в маслобаке насоса
поз. Н-307/1
|
153а
|
B3
|
|
|
|
B3
|
|
|
A4
|
Отсечной клапан поз. 41в
закрыт
|
41г
|
|
A4
|
Уровень в маслобаке насоса
поз. Н-307/2
|
154а
|
B4
|
|
|
|
B4
|
|
|
A5
|
Отсечной клапан поз. 41е
открыт
|
41ж
|
|
A5
|
Уровень в маслобаке насоса
поз. Н-308/1
|
155а
|
B5
|
|
|
|
B5
|
|
|
A6
|
Отсечной клапан поз. 41е
закрыт
|
41ж
|
|
A6
|
Уровень в маслобаке насоса
поз. Н-308/2
|
156а
|
B6
|
|
|
|
B6
|
|
|
A7
|
Отсечной клапан поз. 75в
открыт
|
75г
|
Уровень в маслобаке насоса
поз. Н-316/1
|
157а
|
B7
|
|
|
|
B7
|
|
|
A8
|
Отсечной клапан поз. 75в
закрыт
|
75г
|
|
A8
|
Уровень в маслобаке насоса
поз. Н-316/2
|
158а
|
B8
|
|
|
|
B8
|
|
|
A9
|
Уровень водного слоя в
Ф-306А/1 максимальный
|
25а
|
|
A9
|
Уровень в маслобаке насоса
поз. Н-316/3
|
159а
|
B9
|
|
|
|
B9
|
|
|
A10
|
Уровень водного слоя в
Ф-306А/2 максимальный
|
25б
|
|
A10
|
Уровень в маслобаке насоса
поз. Н-316/4
|
160а
|
B10
|
|
|
|
B10
|
|
|
A11
|
не используется
|
|
|
A11
|
Уровень в маслобаке насоса
поз. Н-317/1
|
161а
|
B11
|
|
|
|
B11
|
|
|
A12
|
не используется
|
|
|
A12
|
Уровень в маслобаке насоса
поз. Н-317/2
|
162а
|
B12
|
|
|
|
B12
|
|
|
A13
|
не используется
|
|
|
A13
|
Уровень в маслобаке насоса
поз. Н-318/1
|
163а
|
B13
|
|
|
|
B13
|
|
|
A14
|
не используется
|
|
|
A14
|
Уровень в маслобаке насоса
поз. Н-318/2
|
164а
|
B14
|
|
|
|
B14
|
|
|
A15
|
не используется
|
|
|
A15
|
не используется
|
|
B15
|
|
|
|
B15
|
|
|
A16
|
не используется
|
|
|
A16
|
не используется
|
|
B16
|
|
|
|
B16
|
|
|
|
NU4-ASD143-1
|
|
|
|
NU4-ASD143-2
|
|
№ клемм
|
Наименование параметра
|
поз.
|
|
№ клемм
|
Наименование параметра
|
поз.
|
A1
|
Уровень в маслобаке насоса
поз. Н-326/1
|
165а
|
|
A1
|
Уровень заполнения полости
Н-317/1
|
181а
|
B1
|
|
|
|
B1
|
|
|
A2
|
Уровень в маслобаке насоса
поз. Н-326/2
|
166а
|
|
A2
|
Уровень заполнения полости
Н-317/2
|
182а
|
B2
|
|
|
|
B2
|
|
|
A3
|
Уровень в маслобаке насоса
поз. Н-327/1
|
167а
|
|
A3
|
Уровень заполнения полости
Н-318/1
|
183а
|
B3
|
|
|
|
B3
|
|
|
A4
|
Уровень в маслобаке насоса
поз. Н-327/2
|
168а
|
|
A4
|
Уровень заполнения полости
Н-318/2
|
184а
|
B4
|
|
|
|
B4
|
|
|
A5
|
Уровень в маслобаке насоса
поз. Н-328/1
|
169а
|
|
A5
|
Уровень заполнения полости
Н-326/1
|
185а
|
B5
|
|
|
|
B5
|
|
|
A6
|
Уровень в маслобаке насоса
поз. Н-328/2
|
170а
|
|
A6
|
Уровень заполнения полости
Н-326/2
|
186а
|
B6
|
|
|
|
B6
|
|
|
A7
|
Уровень заполнения полости
Н-306/1
|
171а
|
|
A7
|
Уровень заполнения полости
Н-327/1
|
187а
|
B7
|
|
|
|
B7
|
|
|
A8
|
Уровень заполнения полости
Н-306/2
|
172а
|
|
A8
|
Уровень заполнения полости
Н-327/2
|
188а
|
B8
|
|
|
|
B8
|
|
|
A9
|
Уровень заполнения полости
Н-307/1
|
173а
|
|
A9
|
Уровень заполнения полости
Н-328/1
|
189а
|
B9
|
|
|
|
B9
|
|
|
A10
|
Уровень заполнения полости
Н-307/2
|
174а
|
|
A10
|
Уровень заполнения полости
Н-328/2
|
190а
|
B10
|
|
|
|
B10
|
|
|
A11
|
Уровень заполнения полости
Н-308/1
|
175а
|
|
A11
|
не используется
|
|
B11
|
|
|
|
B11
|
|
|
A12
|
Уровень заполнения полости
Н-308/2
|
176а
|
|
A12
|
не используется
|
|
B12
|
|
|
|
B12
|
|
|
A13
|
Уровень заполнения полости
Н-316/1
|
177а
|
|
A13
|
не используется
|
|
B13
|
|
|
|
B13
|
|
|
A14
|
Уровень заполнения полости
Н-316/2
|
178а
|
|
A14
|
не используется
|
|
B14
|
|
|
|
B14
|
|
|
A15
|
Уровень заполнения полости
Н-316/3
|
179а
|
|
A15
|
не используется
|
|
B15
|
|
|
|
B15
|
|
|
A16
|
Уровень заполнения полости
Н-316/4
|
180а
|
|
A16
|
не используется
|
|
B16
|
|
|
|
B16
|
|
|
FCU-ADV151-1
|
№ клемм
|
Наименование параметра
|
поз.
|
|
№ клемм
|
Наименование параметра
|
поз.
|
A1
|
Н-306/1 - включен/выключен
|
|
|
A17
|
Н-327/1 - включен/выключен
|
|
B1
|
|
|
|
B17
|
|
|
A2
|
Н-306/2 - включен/выключен
|
|
|
A18
|
Н-327/2 - включен/выключен
|
|
B2
|
|
|
|
B18
|
|
|
A3
|
Н-307/1 - включен/выключен
|
|
|
A19
|
Н-328/1 - включен/выключен
|
|
B3
|
|
|
|
B19
|
|
|
A4
|
Н-307/2 - включен/выключен
|
|
|
A20
|
Н-328/2 - включен/выключен
|
|
B4
|
|
|
|
B20
|
|
|
A5
|
Н-308/1 - включен/выключен
|
|
|
A21
|
Вентсистема АВ-18 -
включена/выключена
|
|
B5
|
|
|
|
B21
|
|
|
A6
|
Н-308/2 - включен/выключен
|
|
|
A22
|
Вентсистема АВ-19 -
включена/выключена
|
|
B6
|
|
|
|
B22
|
|
|
A7
|
Н-316/1 - включен/выключен
|
|
|
A23
|
Вентсистема АВ- 20 -
включена/выключена
|
|
B7
|
|
|
|
B23
|
|
|
A8
|
Н-316/2 - включен/выключен
|
|
|
A24
|
не используется
|
|
B8
|
|
|
|
B24
|
|
|
A9
|
Н-316/3 - включен/выключен
|
|
|
A25
|
не используется
|
|
B9
|
|
|
|
B25
|
|
|
A10
|
Н-316/4 - включен/выключен
|
|
|
A26
|
не используется
|
|
B10
|
|
|
|
B26
|
|
|
A11
|
Н-317/1 - включен/выключен
|
|
|
A27
|
не используется
|
|
B11
|
|
|
|
B27
|
|
|
A12
|
Н-317/2 - включен/выключен
|
|
|
A28
|
не используется
|
|
B12
|
|
|
|
B28
|
|
|
A13
|
Н-318/1 - включен/выключен
|
|
|
A29
|
не используется
|
|
B13
|
|
|
|
B29
|
|
|
A14
|
Н-318/2 - включен/выключен
|
|
|
A30
|
не используется
|
|
B14
|
|
|
|
B30
|
|
|
A15
|
Н-326/1 - включен/выключен
|
|
|
A31
|
не используется
|
|
B15
|
|
|
|
B31
|
|
|
A16
|
Н-326/2 - включен/выключен
|
|
|
A32
|
не используется
|
|
B16
|
|
|
|
B32
|
|
|
2.5.3 Привязка параметров процесса к модулям
аналогового вывода
|
NU4-ASI533-4
|
|
|
|
NU4-ASI533-5
|
|
№ клемм
|
Наименование параметра
|
поз.
|
|
№ клемм
|
Наименование параметра
|
поз.
|
A1
|
Регулирование расхода
питания К-302
|
1г
|
|
A1
|
Регулирование температуры
ЖНЗ из Т-305
|
30в
|
B1
|
|
|
|
B1
|
|
|
A3
|
Регулирование уровня в
Е-303
|
4в
|
|
A3
|
Регулирование температуры
питания К-312
|
32в
|
B3
|
|
|
|
B3
|
|
|
A5
|
Регулирование расхода пара
в Т-303
|
15г
|
|
A5
|
Регулирование уровня в
Е-313
|
35в
|
B5
|
|
|
|
B5
|
|
|
A7
|
Регулирование расхода
питания К-312
|
18г
|
|
A7
|
Регулирование расхода пара
в Т-313/1
|
47г
|
B7
|
|
|
|
B7
|
|
|
A10
|
Регулирование расхода
оборотной воды в Т-304
|
20г
|
|
A10
|
Регулирование расхода пара
в Т-313/2
|
48г
|
B10
|
|
|
|
B10
|
Регулирование расхода
флегмы в К-302
|
21г
|
|
A12
|
Регулирование расхода
питания К-322
|
50г
|
B12
|
|
|
|
B12
|
|
|
A14
|
Регулирование расхода БТФ в
ц.121/130
|
23г
|
|
A14
|
Регулирование расхода
оборотной воды в Т-314
|
52г
|
B14
|
|
|
|
B14
|
|
|
A16
|
Регулирование расхода БТФ в
линию этилбензола
|
24г
|
|
A16
|
Регулирование расхода
флегмы в К-312
|
55г
|
B16
|
|
|
|
B16
|
|
|
|
|
NU4-ASI533-6
|
|
|
|
NU4-ASI533-7
|
|
№ клемм
|
Наименование параметра
|
поз.
|
|
№ клемм
|
Наименование параметра
|
поз.
|
A1
|
Регулирование расхода
этилбензола возвратного
|
57г
|
|
A1
|
Регулирование расхода
питания К-332
|
83г
|
B1
|
|
|
|
B1
|
|
|
A3
|
Регулирование температуры
ЖНЗ из Т-315
|
61в
|
|
A3
|
Регулирование температуры
ЖНЗ из Т-325
|
87в
|
B3
|
|
|
|
B3
|
|
|
A5
|
Регулирование температуры
питания К-322
|
63в
|
|
A5
|
не используется
|
|
B5
|
|
|
|
B5
|
|
|
A7
|
Регулирование уровня в
Е-323
|
66в
|
|
A7
|
не используется
|
|
B7
|
|
|
|
B7
|
|
|
A10
|
Регулирование расхода пара
в Т-323
|
72г
|
|
A10
|
не используется
|
|
B10
|
|
|
|
B10
|
|
|
A12
|
Регулирование расхода
оборотной воды в Т-324
|
79г
|
|
A12
|
не используется
|
|
B12
|
|
|
|
B12
|
|
|
A14
|
Регулирование расхода
флегмы в К-322
|
80г
|
|
A14
|
не используется
|
|
B14
|
|
|
|
B14
|
|
|
A16
|
Регулирование расхода
этилбензола возвратного
|
82г
|
|
A16
|
не используется
|
|
B16
|
|
|
|
B16
|
|
|
2.5.4 Привязка параметров процесса к модулям
дискретного вывода
FCU-ADV551-2
|
№ клемм
|
Наименование параметра
|
поз.
|
|
№ клемм
|
Наименование параметра
|
поз.
|
A1
|
Н-306/1 - включить
|
|
|
A17
|
Н-327/1 - включить
|
|
B1
|
|
|
|
B17
|
|
|
A2
|
Н-306/2 - включить
|
|
|
A18
|
Н-327/2 - включить
|
|
B2
|
|
|
|
B18
|
|
|
A3
|
Н-307/1 - включить
|
|
|
A19
|
Н-328/1 - включить
|
|
B3
|
|
|
|
B19
|
|
|
A4
|
Н-307/2 - включить
|
|
|
A20
|
Н-328/2 - включить
|
|
B4
|
|
|
|
B20
|
|
|
A5
|
Н-308/1 - включить
|
|
|
A21
|
Н-306/1- выключить
|
|
B5
|
|
|
|
B21
|
|
|
A6
|
Н-308/2 - включить
|
|
|
A22
|
Н-306/2 - выключить
|
|
B6
|
|
|
|
B22
|
|
|
A7
|
Н-316/1 - включить
|
|
|
A23
|
Н-307/1 - выключить
|
|
B7
|
|
|
|
B23
|
|
|
A8
|
Н-316/2 - включить
|
|
|
A24
|
Н-307/2 - выключить
|
|
B8
|
|
|
|
B24
|
|
|
A9
|
Н-316/3 - включить
|
|
|
A25
|
Н-308/1 - выключить
|
|
B9
|
|
|
|
B25
|
|
|
A10
|
Н-316/4 - включить
|
|
|
A26
|
Н-308/2 - выключить
|
|
B10
|
|
|
|
B26
|
|
|
A11
|
Н-317/1 - включить
|
|
|
A27
|
Н-316/1 - выключить
|
|
B11
|
|
|
|
B27
|
|
|
A12
|
Н-317/2 - включить
|
|
|
A28
|
Н-316/2 - выключить
|
|
B12
|
|
|
|
B28
|
|
|
A13
|
Н-318/1 - включить
|
|
|
A29
|
Н-316/3 - выключить
|
|
B13
|
|
|
|
B29
|
|
|
A14
|
Н-318/2 - включить
|
|
|
A30
|
Н-316/4 - выключить
|
|
B14
|
|
|
|
B30
|
|
|
A15
|
Н-326/1 - включить
|
|
|
A31
|
Н-317/1 - выключить
|
|
B15
|
|
|
|
B31
|
|
|
A16
|
Н-326/2 - включить
|
|
|
A32
|
Н-317/2 - выключить
|
|
B16
|
|
|
|
B32
|
|
|
FCU-ADV551-3
|
№ клемм
|
Наименование параметра
|
поз.
|
|
№ клемм
|
Наименование параметра
|
поз.
|
A1
|
Н-318/1 - выключить
|
|
|
A9
|
Вентсистема АВ-18 -
включить
|
|
B1
|
|
|
|
B9
|
|
|
A2
|
Н-318/2 - выключить
|
|
|
A10
|
Вентсистема АВ-19 -
включить
|
|
B2
|
|
|
|
B10
|
|
|
A3
|
Н-326/1 - выключить
|
|
|
A11
|
Вентсистема АВ-19 -
включить
|
|
B3
|
|
|
|
B11
|
|
|
A4
|
Н-326/2 - выключить
|
|
|
A12
|
Вентсистема АВ-18 -
включить
|
|
B4
|
|
|
|
B12
|
|
|
A5
|
Н-327/1 - выключить
|
|
|
A13
|
Вентсистема АВ-19 -
включить
|
|
B5
|
|
|
|
B13
|
|
|
A6
|
Н-327/2 - выключить
|
|
|
A14
|
Вентсистема АВ-19 -
включить
|
|
B6
|
|
|
|
B14
|
|
|
A7
|
Н-328/1 - выключить
|
|
|
A15
|
не используется
|
|
B7
|
|
|
|
B15
|
|
|
A8
|
Н-328/2 - выключить
|
|
|
A16
|
не используется
|
|
B8
|
|
|
|
B16
|
|
|
|
NU4-ASD533-3
|
|
№ клемм
|
Наименование параметра
|
поз.
|
A1
|
Отсечной клапан открыть
|
11в
|
B1
|
|
|
A3
|
Отсечной клапан открыть
|
41в
|
B3
|
|
|
A5
|
Отсечной клапан открыть
|
41е
|
B5
|
|
|
A7
|
Отсечной клапан открыть
|
75е
|
B7
|
|
|
A10
|
Отсечной клапан открыть
|
25г
|
B10
|
|
|
A12
|
не используется
|
|
B12
|
|
|
A14
|
не используется
|
|
B14
|
|
|
A16
|
не используется
|
|
B16
|
|
|
2
3. РАСЧЕТ САР
3.1 Выбор и анализ основного технологического
аппарата, как объекта регулирования
В качестве основного технологического аппарата, как объекта регулирования
выбрана ректификационная колонна К-302 (без сборника-конденсатора Т-304).
Рассматриваемый технологический процесс в колонне, это непрерывный процесс
ректификации.
Целью процесса является получение в дистилляте и кубе колонны продуктов
заданного состава. Вверху колонны получаем БТФ (бензолтолуольная фракция), в
кубе - стирол плюс этилбензол.
Для поддержания качества верха и куба колонны выбрана схема стабилизации
температурного профиля колонны т.к. он косвенно показывает распределение
фракционного состава продукта по высоте колонны.
Форма температурного профиля (рис. 3.1) регулируется флегмовым числом
(отношение расхода флегмы к расходу дистиллята), а положение температурного
профиля по высоте колонны (рис. 3.2) - температурой на контрольной тарелке
(расходом пара в кипятильник Т-303). Это позволяет системе регулирования
своевременно реагировать на основные возмущения: изменение фракционного состава
и температуры сырья, изменение расхода питания, на температуру и расход флегмы.
На рисунках приняты следующие буквенные обозначения:
hн -
низ колонны;
hв -
верх колонны;
hкт -
контрольная тарелка;
tнк -
температура кипения низкокипящего компонента смеси;
tвк -
температура кипения высококипящего компонента смеси;
tкт -
температура кипения смеси компонентов на контрольной тарелке.
Рисунок 3.1 Графики зависимости формы температурного профиля от
флегмового числа
На рисунке 3.1 цифрами отмечены графики температурных профилей:
- при оптимальном флегмовом числе (соблюдается необходимый
уровень качества верха и куба);
- при заниженном флегмовом числе (недостаточное разделение
компонентов, наблюдается неудовлетворительное качество верха и куба);
- при завышенном (избыточном) флегмовом числе (соблюдается
необходимый уровень качества верха и куба, но при этом происходит перерасход
пара в Т-303).
Рисунок 3.2 Графики положения температурного профиля по высоте колонны
На рисунке 3.2 цифрами отмечены графики температурных профилей:
- при оптимальной температуре на контрольной тарелке
(соблюдается необходимый уровень качества верха и куба);
- при завышенной температуре на контрольной тарелке (наблюдается
повышенное содержание низкокипящего компонента вверху колонны, при этом
соблюдается требуемое качество куба);
- при заниженной температуре на контрольной тарелке (наблюдается
повышенное содержание высококипящего компонента внизу колонны, при этом
соблюдается требуемое качество верха).
Давление в К-302 так же является сильным возмущающим воздействием. Если
регулирование организовано на схеме стабилизации температуры, на контрольной
тарелке (стабилизация температурного профиля колонны), то при изменении
давления в колонне происходит и изменение температуры по всей ее высоте и по
контрольной точке в частности. При этом изменения состава на контрольной
тарелке не происходит, но САР стремится «исправить ошибку», т.е. привести
абсолютную температуру на тарелке в «норму» и тем самым изменяет оптимальное
положение температурного профиля (ухудшает качество продукта). Для устранения
этой проблемы, необходимо стабилизировать не абсолютную температуру на
контрольной тарелке, а разницу между температурой на контрольной тарелке и
температурой верха (рис. 3.2), выступающей в роли эталонной. При изменении
давления в колонне, изменяется и температура на контрольной тарелке и
температура верха, а их разница при этом остается постоянной, то есть для САР
это означает отсутствие изменения ошибки, и система в этом случае почти не
реагирует на колебания давления в колонне.
Уровень в кубе колонны стабилизируется выводом кубовой жидкости и подачей
ее на питание К-312 и является показателем материального баланса. При этом куб
колонны выступает в роли буферной емкости для уменьшения колебаний расхода
питания в К-312.
После проведенного анализа объекта управления, можно выделить три
управляющих воздействия:
– расход флегмы;
– расход пара в кипятильник Т-304;
– расход кубовой жидкости.
Они воздействуют на выходные параметры соответственно:
– флегмовое число;
– разность температур между верхом и контрольной тарелкой;
– уровень в кубе колонны.
К возмущающим воздействиям относятся:
– Расход питания в К-302 (стабилизированное возмущение);
– Фракционный состав питания (контролируемое возмущение,
аналитический контроль);
– Температура питания (контролируемое возмущение);
– Давление в колонне (контролируемое возмущение);
– Температура флегмы (стабилизированное возмущение);
– Коэффициент теплопроводности в Т-303 (не контролируемое
возмущение).
На рисунке 3.4 изображена структурная схема К-302 как объекта управления.
Рисунок 3.4 Структурная схема ректификационной колонны К-302
Входными воздействиями являются:
Х1 - расход флегмы в К-312;
Х2 - расход пара в Т-303;
Х3 - расход кубовой жидкости в К-312.
Выходными параметрами являются:
Y1 - флегмовое число в К-302;
Y2 - разность температур между верхом и
контрольной тарелкой;
Y3 - уровень в кубе К-302.
Возмущающими воздействиями являются:
Z1 - расход питания в К-302;
Z2 - температура питания;
Z3 - фракционный состав питания;
Z4 - давление в колонне;
Z5 - температура флегмы;
Z6
- коэффициенты
тепло- и массообмена.
3.2 Теоретические основы расчета САР
Одной из важнейших задач автоматизации технологических процессов является
автоматическое регулирование, имеющее целью поддержание постоянства
(стабилизацию) заданного значения регулируемых переменных или их изменение по
заданному во времени закону (программное регулирование) с требуемой точностью,
что позволяет обеспечить получение продукции нужного качества, а также
безопасную и экономичную работу технологического оборудования.
Задача автоматического регулирования реализуется посредством систем
автоматического регулирования (САР). Поводом для регулирования в замкнутой САР
является возникновение ошибки. При её появлении регулятор изменяет регулирующее
воздействие до полного устранения ошибки (в идеальной системе). Таким образом,
САР предназначена для поддержания регулируемой переменной на заданном уровне
при колебаниях возмущающих воздействий в определённых пределах. Другими
словами, основной задачей регулятора является устранение рассогласования
изменением регулирующего воздействия.
Основными задачами, возникающими при расчёте САР, являются:
. Математическое описание объекта регулирования;
. Обоснование структурной схемы САР, типа регулятора и формирование
требований к качеству регулирования;
. Расчёт параметров настройки регулятора;
Целью расчёта замкнутой САР является обеспечение требуемого качества
регулирования.
3.2.1 Математическое описание объекта
регулирования
Передаточная функция конкретного объекта управления находится, как
правило, по кривой разгона (переходной характеристике) объекта. Кривая разгона,
представляющая собой график изменения выходной (регулируемой) величины во
времени при подаче на вход объекта ступенчатого воздействия, может быть легко
получена опытным путем.
Определение характеристик объектов регулирования по данным экспериментальных
исследований называется - идентификацией. Существует большое число методов
идентификации объектов регулирования. В данной работе рассмотрен метод Симою,
предложенный в 1956 году, который позволяет определить параметры передаточной
функций по кривой разгона объекта. Этот метод является одним из наиболее
эффективных и удобных для реализации на ЭВМ.
При подаче на вход объекта ступенчатого возмущения: du=u(¥)-u(0) выходная величина y(t) будет
изменяться с течением времени плавно и изменится на величину: dy=y(¥)-y(0).
Здесь u(0) и y(0) - начальные значения соответственно входной и выходной
величин, u(¥) и y(¥) - установившиеся (конечные)
значения этих величин.
После снятия кривой разгона и реализации метода получаем следующие
характеристики:
а) передаточную функцию объекта (коэффициенты передаточной функции);
б) постоянную времени объекта;
в) время запаздывания объекта.
Полученные характеристики позволяют перейти к определению настроек
регулятора.
3.2.2 Расчёт параметров настройки регулятора
Для расчета настроек регуляторов разработано много различных методов:
графических, аналитических и т.д., одни из них являются более точными, но
достаточно трудоемкими, другие простыми, но более приближенными. Наиболее часто
применяется метод расширенных частотных характеристик РЧХ. Этот метод является
одним из наиболее точных.
Метод РЧХ позволяет произвести расчет настроек регулятора таким образом,
что обеспечивается расположение всех корней характеристического полинома
замкнутой системы внутри сектора, определяемого требуемой степенью
колебательности m, а следовательно, степенью затухания f.
Расчет настроек регулятора с использованием метода РЧХ состоит в
следующем:
Определение передаточной функции W(p) разомкнутой системы:
(p) = Wo(p) ∙ Wр(p) (3.1)
2 Получение РЧХ разомкнутой системы Wрс(jw,m) подстановкой p=(j-m)w
с целью обеспечения нахождения корней характеристического полинома замкнутой
системы внутри сектора;
С использованием критерия Найквиста определяются расчетные
настройки регулятора из условия неохваченной характеристикой Wрс(jw,m) точки с
координатами (-1;j0).
3.2.3 Расчет каскадных САР
Каскадные системы применяют для автоматизации объектов, обладающих
большой инерционностью по каналу регулирования, если можно выбрать менее
инерционную, по отношению к наиболее опасным возмущениям, промежуточную
координату и использовать для неё то же регулирующее воздействие, что и для
основного выхода объекта. В этом случае в систему включают два регулятора:
основной (внешний), служащий для стабилизации основного выхода объекта, и
вспомогательный (внутренний), предназначенный для регулирования вспомогательной
координаты. Заданием для вспомогательного регулятора служит выходной сигнал
основного регулятора.
В каскадной системе оба регулятора являются взаимно зависимыми, и изменение
настроек одного из них сопровождается изменением настроек другого, поэтому
расчет настроек регулятора проводят методом итераций, последовательно переходя
от расчета одного регулятора к расчету другого с возвратом. Итерации
выполняются до тех пор, пока не будет получена желаемая точность.
На каждом шаге итерации рассчитывают приведённую одноконтурную САР, в
которой один из регуляторов условно относится к эквивалентному объекту.
Расчет настроек регуляторов выполняется следующим методом:
Расчет основного регулятора.
При расчете настроек каждого регулятора необходимо всю остальную часть
схемы представить в виде нового эквивалентного объекта.
Передаточная функция его равна:
(3.2)
где:- вспомогательный регулятор;(p) - передаточная функция объекта по вспомогательной
координате;(p) - передаточная функция объекта по
основной координате.
Расчёт вспомогательного регулятора:
Эквивалентный объект для вспомогательного регулятора является
параллельным соединением вспомогательного канала и основной разомкнутой
системы. Его передаточная функция имеет вид:
(3.3)
где:(p) - передаточная функция объекта по
вспомогательной координате;(p) -
передаточная функция объекта по основной координате;- основной регулятор.
Метод расчета:
На первом шаге расчета делается допущение, что внутренний контур
регулирования очень быстродействующий по сравнению с внешним контуром, т.е. R1∙W1>>1.
Тогда передаточная функция эквивалентного объекта формулы (3.2) будет иметь
вид:
(3.4)
где:- вспомогательный регулятор;(p) - передаточная функция объекта по вспомогательной
координате;(p) - передаточная функция объекта по
основной координате.
На втором шаге найденные настройки основного регулятора подставляют в
формулу (3.3), и рассчитывают настройки вспомогательного регулятора.
Затем найденные настройки регулятора внутреннего контура подставляют в
передаточную функцию эквивалентного объекта (3.2), после чего процесс уточнения
настроек повторяется.
Расчёты производят до тех пор, пока значения настроек на двух
последовательных итерациях не совпадут с заданной точностью.
При расчете вспомогательного регулятора на первом шаге предполагают, что
основной контур разомкнут, т.е. отключен. В этом случае W1э(р)=W1(р). Затем
рассчитывают настройки вспомогательного регулятора.
На втором шаге найденные настройки вспомогательного регулятора
подставляют в формулу (3.2), по которой определяют значения основного
регулятора.
На третьем шаге найденные значения настроек внешнего контура
подставляются в формулу (3.3), и настройки внутреннего контура уточняются.
Расчёты производят до тех пор, пока значения настроек на двух
последовательных итерациях не совпадут с заданной точностью.
Выбор законов регулирования.
Выбор законов регулирования определяется назначением регуляторов:
) Для поддержки основной координаты на заданном значении без
статистической ошибки закон регулирования основного регулятора должен включать
интегральную составляющую;
) От вспомогательного регулятора требуется, прежде всего,
быстродействие, поэтому он может иметь любой закон регулирования. Так как
инерционность объекта велика, то в основном контуре необходимо применить
ПИД-регулятор;
) Регулирование внутренним контуром осуществляется по расходу
орошения, а так как инерционность данного параметра не велика, значит
использование во вспомогательном регуляторе дифференциальной составляющей не
целесообразно. Для достижения заданной точности регулирования необходимо
использовать интегральную составляющую. Таким образом, в качестве
вспомогательного регулятора достаточно будет применить ПИ-регулятор.
3.3 Результаты расчета САР
Расчет САР выполнен в программном комплексе MathCad (Приложение Б). Рассчитаны кривые разгона (при 5%
изменении положения клапана расхода пара) и получены их передаточные функции, а
затем произведен расчет коэффициентов регуляторов для каскадной САР.
Рисунок 3.5 Экспериментальная (синяя) и расчетная (красная) кривые
разгона разницы температур
На рисунке 3.5 показана экспериментальная и расчетная кривые разгона без
самовыравнивания разницы температур между верхом и контрольной тарелкой.
В результате получена передаточная функция основной координаты для
расчета каскадной САР:
(3.6)
На рисунке 3.6 показана экспериментальная и расчетная кривые разгона
разницы расхода пара в Т-303 полученные в результате ступенчатого увеличения
положения клапана расхода пара в Т-303 на 5%.
Рисунок 3.6 Экспериментальная (синяя) и расчетная (красная) кривые
разгона расхода пара в кипятильник
В результате получена передаточная функция вспомогательной координаты для
расчета каскадной САР:
(3.7)
Настройки регуляторов полученные в результате расчетов.
Вспомогательный ПИ-регулятор:
Кп = 0,739;
Ти = 55,9.
Основной ПИД-регулятор:
Кп = 0,155;
Ти = 789;
Тд = 64.
На рисунке 3.7 показан график переходного процесса по заданию.
Рисунок 3.7 Переходный процесс по заданию
Прямые показатели качества переходного процесса по заданию:
Перерегулирование - δ = 73 %;
Время регулирования - Трег = 3543,3 с;
Время первого согласования - Т1сог = 1771,7 с;
Число колебаний - n = 2.
На рисунке 3.8 показан график переходного процесса по возмущению.
Рисунок 3.8 Переходный процесс по возмущению
Прямые показатели качества переходного процесса по возмущению:
Перерегулирование - δ = 19 %;
Время регулирования - Трег = 3346,5 с;
Время первого согласования - Т1сог = 1692,9 с;
Число колебаний - n = 1;
Степень затухания - ψ = 0,95.
Полученные настройки регулятора дают хорошие показатели качества переходных
процессов. Несколько завышенным получилось перерегулирование переходного
процесса по заданию, но так как задание по колонне изменяется крайне редко
(одно и то же значение от пуска до остановки на капремонт), то для нас имеет
большее значение качество переходного процесса по возмущению, чем по заданию.
4. ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЕ ПРОГРАММИРОВАНИЕ
4.1 Описание и разработка алгоритма
.1.1 Описание объекта управления
В вакуумной ректификационной колонне К-302 происходит разделение
низкокипящей бензолтолуольной фракции от высококипящей фракции смеси стирола и
этилбензола с содержанием стирола примерно 45-55%. Процесс протекает под
вакуумом, для снижения температуры кипения компонентов.
При превышении давления в кубе колонны выше допустимого (более 24,2 кПа)
происходит перегрев куба. Стирол имеет свойство при высокой температуре
образовывать полимер, который может привести к неисправности как основного
аппарата (колонны), так и кипятильника Т-303 и циркуляционных насосов
Н-306/1,2. Для того, чтобы этого не произошло, в случае превышения давления в
кубе колонны, должна быть прекращена подача греющего пара в кипятильник Т-303.
При этом система блокировки должна работать как в автоматическом режиме, так и
в ручном.
Так как нередки случаи полимеризации линии отбора давления на первичный
преобразователь, возможно ложное срабатывание блокировки, чего допускать
нельзя, следовательно, оператор должен успеть перевести систему из
автоматического режима в ручной. Поэтому, отсечной клапан должен срабатывать с
задержкой 60 секунд, чтобы оператор смог оценить ситуацию и выполнить
необходимые действия.
В случае, если поступил сигнал о срабатывании сразу двух концевых
выключателей или при превышении допустимого времени открытия (закрытия)
клапана, должно быть выведено сообщение оператору.
4.1.2 Описание алгоритма
блокировки
В ручном и автоматическом режиме работы клапан открывается, если поступил
сигнал об открытии от оператора и давление в кубе колонны не превышает 24,2
кПа.
В ручном режиме работы клапан закрывается, если поступил сигнал о
закрытии клапана от оператора.
В автоматическом режиме работы клапан закрывается, если поступил
импульсный сигнал о превышении давления в кубе колонны К-302 более 24,2 кПа или
если поступил сигнал о закрытии клапана от оператора.
Импульсный сигнал на закрытие клапана подается с задержкой 60 секунд,
если давление в кубе колонны К-302 более 24,2 кПа и при истечении времени
задержки, давление в кубе колонны К-302 все еще остается более 24,2 кПа.
В любом режиме работы при превышении давления в кубе колонны К-302 более
24,2 кПа выдаётся сообщение оператору об этом.
В любом режиме работы выдается сообщение оператору, если есть сигналы и
«клапан закрыт», и «клапан открыт» одновременно.
В любом режиме работы выдается сообщение оператору, если через 3 секунды
после подачи управляющего сигнала «открыть/закрыть клапан» не пришло
подтверждение от соответствующего концевого выключателя об открытии или
закрытии клапана.
При поступлении сразу двух сигналов на включение автоматического и
включение ручного управления, приоритет имеет ручной режим работы.
При поступлении сразу двух сигналов на открытие и закрытие клапана,
приоритет имеет сигнал на закрытие клапана.
4.1.3 Блок-схема алгоритма блокировки
На рисунке 4.1 показан алгоритм, по которому срабатывает отсечной клапан
в случае превышения давления в кубе К-302 выше максимального.
Рисунок 4.1 Блок-схема алгоритма управления отсечным клапаном поз 11г
.2
Разработка программы управления отсечным
клапаном
Программа управления отсечным клапаном при превышении давления в кубе
колонны К-302 более 24,2 кПа разрабатывалась с помощью языка логических схем,
который входит в состав программного пакета Standard Builder Function
производства Yokogawa Electrics CIS Ltd, Япония.
Данный программный пакет и язык программирования сочетают в себе:
простое и интуитивное использование;
библиотеки заранее подготовленных сложных блоков (схем) и
разработанных пользователем решений;
каждый блок имеет ряд настраиваемых пользователем свойств.
Описание блоков использованных в программе представлено на рисунке 4.2.
Рисунок 4.2 Описание символьных обозначений
На рисунке 4.3 показана программа управления отсечным клапаном.
5.
ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ ПРОЕКТА СОВЕРШЕНСТВОВАНИЯ ДЕЙСТВУЮЩЕЙ СИСТЕМЫ
АВТОМАТИЗАЦИИ
5.1 Краткое описание сущности проектируемого
варианта автоматизации объекта
В результате замены устаревших как морально, так и физически локальных
схем регулирования на современную РСУ Yokogawa Centum3000 произойдет существенная стабилизация
технологических параметров и возмущающих воздействий процесса ректификации.
В результате стабилизации технологического режима можно будет существенно
снизить расход флегмы по всем колоннам, т.к. при плохо стабилизированном режиме
(при нынешней системе автоматизации) операторы вынуждены вести процесс по
завышенным нормам расхода флегмы (с запасом) чтобы при колебаниях процесса
сохранялось требуемое качество продукции.
Из-за снижения подачи флегмы по колоннам произойдет уменьшение
потребления воды оборотной в сборниках-конденсаторах и ПАР-10 в кипятильниках.
Уменьшение флегмы так же приведет к углублению вакуума в колоннах, а значит,
это позволит уменьшить количество работающих одновременно пароэжекторных
установок, которые потребляют ПАР-20, следовательно, снизится потребление и
ПАР-20.
Ожидаемое снижение потребления ресурсов:
- ПАР-10 на 6,5%;
- ПАР-20 на 2,2%;
- Оборотная вода на 8,5%.
В результате замены пневматического оборудования на электрическое
ожидается увеличение потребления электроэнергии на 1.5%.
Изменения производственной мощности не происходит, т.к. мощность
производства стирола ограничена мощностью отделения дегидрирования.
В связи с вышеперечисленным, ожидается снижение себестоимости продукции
и, как следствие, существенный экономический эффект, в результате которого
затраты на автоматизацию должны окупиться в срок не более 6,67 лет и с
коэффициентом экономической эффективности не менее 0,15 (условия экономической эффективности).
В таблице 5.1 приведена расшифровка затрат на калькулируемую продукцию
для производства стирола.
регулятор автоматизация аналоговый дискретный
Таблица 5.1 - Расшифровка затрат на калькулируемую продукцию
Наименование статей
|
Ед. Изм.
|
Цена, руб.
|
Итоги за год
|
На 1 тонну стирола
|
|
|
|
Кол.
|
Сумма, тыс. руб.
|
Кол.
|
Сумма, руб.
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
7
|
Сырье и полуфабрикаты за
вычетом отходов
|
|
7978,49
|
39780,122
|
317385,4
|
1,086
|
8 664,87
|
Азот газообразный
|
т.м3
|
1920
|
563
|
1081
|
0,015
|
29,51
|
Реагенты
|
|
141612,1
|
18,996
|
2690,1
|
0,001
|
73,44
|
Катализатор Стайромакс 6
|
т
|
355346,9
|
12,732
|
4524,3
|
0,000
|
123,52
|
ПАР 10 АТА
|
Гкал
|
472,45
|
128592
|
60753,3
|
3,511
|
1 658,61
|
ПАР 20 АТА
|
Гкал
|
489,15
|
33063
|
16172,8
|
0,903
|
441,53
|
Возврат конденсата
|
Гкал
|
-174,88
|
2076
|
-363
|
0,057
|
-9,91
|
ХОВ на восполнение
|
Гкал
|
25
|
188031
|
4700,8
|
5,133
|
128,34
|
Услуги ОАО АУЭС
|
|
83,54
|
161707
|
13509,5
|
4,415
|
368,82
|
Вода
|
т.м3
|
1628,19
|
438
|
713,8
|
0,012
|
19,49
|
Электроэнергия
|
т.кВт.ч
|
863,81
|
4818
|
4161,8
|
0,132
|
113,62
|
Оборотная вода
|
т.м3
|
780,02
|
11586
|
9037,3
|
0,316
|
246,73
|
Химочищенная вода
|
т
|
-
|
-
|
70,9
|
-
|
1,94
|
Основная зарплата
производственных рабочих
|
-
|
-
|
-
|
24065,1
|
-
|
657,00
|
Негосударственное
пенсионное обеспечение
|
-
|
-
|
-
|
767,4
|
-
|
20,95
|
Отчисления на социальное
страхование
|
-
|
-
|
-
|
5744,5
|
-
|
156,83
|
Содержание и эксплуатация
оборудования
|
-
|
-
|
-
|
4238,1
|
-
|
115,70
|
Нормативные выбросы в
атмосферу
|
-
|
-
|
-
|
86,8
|
-
|
2,37
|
Услуги по содержанию
трубопроводов
|
-
|
-
|
-
|
1457,9
|
-
|
39,80
|
Общепроизводственные
расходы
|
-
|
-
|
-
|
144924,9
|
-
|
3 956,56
|
Итого производственная
себестоимость
|
-
|
-
|
-
|
615722,7
|
-
|
16 809,71
|
Всего полная себестоимость
|
-
|
-
|
-
|
615722,7
|
-
|
16 809,71
|
) Расчет суммы капитальных вложений на новые средства
автоматизации
Сумма капитальных вложений слагается из трех разновидностей затрат: на
приобретение новых средств автоматизации; на транспортировку этих средств; на
монтаж и наладку новой системы автоматизации. Сумма капитальных вложений на
приобретение новых средств автоматизации определяется с помощью таблицы 5.2.
Таблица 5.2- Стоимость вновь приобретенных средств автоматизации.
Наименование оборудования
по спецификации
|
Ед. изм.
|
Кол. единиц
|
Оптовая цена за единицу,
тыс.руб.
|
Общая сумма затрат, тыс.
тыс.руб.
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
Rosemount 2120 сигнализатор
уровня
|
шт.
|
42
|
24,26
|
850,92
|
Rosemount 3051S датчик перепада давления
|
шт.
|
21
|
39,20
|
823,20
|
Rosemount 3051SMV многопараметрический
преобразователь
|
шт.
|
1
|
45,98
|
45,98
|
Rosemount 405C диафрагма
камерная
|
шт.
|
22
|
1,00
|
22,00
|
Rosemount 5300 волноводный
уровнемер
|
шт.
|
9
|
32,74
|
294,66
|
Samson 3241-1 регулирующий
клапан
|
шт.
|
26
|
72,00
|
1832,00
|
Samson 4763-1 позиционер
|
шт.
|
26
|
13,00
|
338,00
|
Samson тип 3351 отсечной
клапан
|
5
|
78,00
|
390,00
|
Samson тип 3768-124
Индуктивный сигнализатор без эл. магнитного клапана
|
шт.
|
1
|
4,00
|
4,00
|
Samson тип 3768-124
Индуктивный сигнализатор с эл. магнитным клапаном
|
шт.
|
8
|
5,00
|
40,00
|
Контроллер Centum3000
|
шт.
|
1
|
2 500,00
|
2500,00
|
Метран-150TG датчик
избыточного давления
|
шт.
|
20
|
22,50
|
450,00
|
Метран-150ТА датчик
абсолютного давления
|
шт.
|
6
|
24,50
|
147,00
|
Метран-2700 термометр
сопротивления
|
шт.
|
40
|
1,90
|
76,00
|
ПО для контроллера
|
шт.
|
1
|
15,00
|
15,00
|
СТМ-30-03 датчик гор в-в
|
шт.
|
12
|
32,50
|
390,00
|
ТСМУ Метран-274 термометр
сопротивления
|
шт.
|
41
|
2,90
|
118,90
|
Итого:
|
|
|
|
8377,66
|
Неучтенное оборудование
(10-15% от итога)
|
|
|
|
837,77
|
Итого стоимость вновь
приобретенных средств автоматизации:
|
|
|
|
9215,43
|
Стоимость демонтируемых средств автоматизации
для расчета капитальных вложений указана в таблице 5.3.
Таблица 5.3 - Стоимость демонтируемых средств автоматизации
Наименование средства
автоматизации
|
Ед. изм.
|
Кол.
|
Цена, тыс.руб.
|
Сумма, тыс.руб.
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
13ДД11 преобразователь
давления
|
шт.
|
20
|
2,00
|
40,00
|
13ДИ30 преобразователь
избыточного давления
|
шт.
|
5
|
2,00
|
10,00
|
Yokogawa-1700 контроллер
|
шт.
|
3
|
95,00
|
285,00
|
Диафрагма камерная
|
шт.
|
20
|
1,00
|
20,00
|
ИПШ703-М1 преобразователь
измерительный
|
шт.
|
25
|
8,00
|
200,00
|
Искра ТС-01 барьер
искрозащиты
|
шт.
|
91
|
2,00
|
182,00
|
Клапан отсечной 3IF005М
|
шт.
|
4
|
30,00
|
120,00
|
Клапан регулирующий 3IM001T
|
шт.
|
26
|
16,00
|
416,00
|
ПВ10.1Э прибор вторичный
|
шт.
|
20
|
1,00
|
20,00
|
ПВ4.3Э прибор вторичный
самопишущий
|
шт.
|
32
|
1,00
|
32,00
|
ПП-2.25 позиционер пневматический
|
шт.
|
26
|
9,00
|
234,00
|
ТСМ 012-000 термометр
сопротивления
|
шт.
|
25
|
1,00
|
25,00
|
Уровнемер буйковый KKBA
22122110000
|
шт.
|
9
|
16,00
|
144,00
|
ФЩЛ 501-12 регистратор
|
шт.
|
4
|
13,00
|
52,00
|
Итого:
|
|
|
|
1780,00
|
Сумма капитальных вложений в проект автоматизации:
(5.1)
где - сумма капитальных затрат на внедрение проектируемой
системы автоматизации, тыс.руб.;
тыс.руб. - стоимость вновь приобретенных средств
автоматизации;
тыс.руб. - стоимость демонтируемых средств автоматизации;
- стоимость транспортировки новых средств автоматизации (10%
от ,тыс.руб.;
- стоимость строительно-монтажных работ (30% от , тыс.руб.;
- затраты на демонтажные работы (3-5% от стоимости
демонтируемых средств автоматизации), тыс.руб.;
- остаточная стоимость демонтируемых средств автоматизации
(20% от стоимости демонтированных средств автоматизации), тыс.руб.;
тыс. руб.;
тыс. руб.;
тыс. руб.;
тыс. руб.;
тыс. руб.;
8) Расчет изменений затрат по материальным ресурсам
Величина изменяемых затрат по данной статье себестоимости определяется по
формуле:
(5.2)
где - сумма затрат по i-той статье себестоимости единицы
продукции по проектному варианту автоматизации, тыс.руб.;
- вид статьи;
- норма расхода материально-сырьевых и
топливно-энергетических ресурсов на единицу измерения продукции по базовому
варианту автоматизации;
- величина изменения соответственно нормы расхода
материально-сырьевых и топливно-энергетических ресурсов на единицу измерения
продукции по проектному варианту автоматизации;
- цена единицы измерения материально-сырьевых и
топливно-энергетических ресурсов, руб.
(5.3)
где - коэффициент изменения нормы расхода материально-сырьевых и
топливно энергетических ресурсов;
3. Расчет изменений затрат по электроэнергии
Согласно данным калькуляции по базовому варианту автоматизации:
т.кВт∙ч/т ;
руб.
Расход электроэнергии увеличится на 1,5%, следовательно:
т.кВт∙ч/т ;
руб./т ;
4. Расчет изменений затрат на ПАР-10
Согласно данным калькуляции по базовому варианту автоматизации:
Гкал/т ;
руб.
Расход ПАР-10 уменьшится на 6,5%, следовательно:
Гкал /т ;
руб./т ;
5. Расчет изменений затрат на ПАР-20
Согласно данным калькуляции по базовому варианту автоматизации:
Гкал/т ;
руб.
Расход ПАР-20 уменьшится на 2,2%, следовательно:
Гкал/т ;
руб./т ;
6. Расчет изменений затрат по оборотной воде
Согласно данным калькуляции по базовому варианту автоматизации:
т.м3/т ;
руб.
Расход оборотной воды уменьшится на 8,5%, следовательно:
т.м3/т ;
руб./т ;
9) Расчет изменений затрат по комплексным статьям калькуляции
Статья себестоимости «Расходы на содержание и эксплуатацию оборудования»
изменяется под влиянием проектного варианта автоматизации за счет возрастания
затрат по таким элементам этой статьи как амортизация и текущий ремонт. В этом
случае сумма затрат по этой статье на единицу продукции определяется по
формуле:
(5.4)
где - затраты на содержание и эксплуатацию технологического
оборудования соответственно по проектному и базовому варианту автоматизации;
- затраты на амортизацию и текущий ремонт оборудования по
проектному и базовому варианту автоматизации (норму амортизации принимать в
размере 16%, а текущий ремонт в размере 7% от суммы капитальных вложений);
- годовой объем производства продукции по проекту.
руб. ;
руб./т ;
руб. ;
уб. ;
руб.
Цеховые расходы являются условно-постоянной статьей себестоимости
продукции, величина затрат по этой статье на единицу продукции прямо зависит от
динамики месячных и годовых объемов продукции. В этой связи сумма затрат по
цеховым расходам не изменится.
) Составление проектной калькуляции себестоимости продукции
Проектная калькуляция себестоимости продукции (таблица 5.4) составляется
по форме предприятия, где осуществлялась автоматизация.
Таблица 5.4 - Проектная калькуляция себестоимости продукции
Наименование статей
|
Ед. Изм.
|
Цена, руб.
|
количество
|
Сумма, руб./т
|
|
|
|
Базовый вариант
|
Проект. вариант
|
Базовый вариант
|
Проект. вариант
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
7
|
Сырье и полуфабрикаты за
вычетом отходов
|
|
7978,49
|
39780,122
|
39780,122
|
8664,86
|
8664,86
|
Азот газообразный
|
т.м3
|
1920
|
563
|
563
|
29,51
|
29,51
|
Реагенты
|
|
141612,1
|
18,996
|
18,996
|
73,44
|
73,44
|
Катализатор Стайромакс 6
|
т
|
355346,9
|
12,732
|
12,732
|
123,52
|
123,52
|
ПАР 10 АТА
|
Гкал
|
472,45
|
128592
|
128592
|
1658,61
|
1551,00
|
ПАР 20 АТА
|
Гкал
|
489,15
|
33063
|
33063
|
441,53
|
431,82
|
Возврат конденсата
|
Гкал
|
-174,88
|
2076
|
2076
|
-9,91
|
-9,91
|
ХОВ на восполнение
|
Гкал
|
25
|
188031
|
188031
|
128,33
|
128,33
|
Услуги ОАО АУЭС
|
|
83,54
|
161707
|
161707
|
368,81
|
368,81
|
Вода
|
т.м3
|
1628,19
|
438
|
438
|
19,47
|
19,47
|
Электроэнергия
|
т.кВт.ч
|
863,81
|
4818
|
4818
|
113,62
|
115,33
|
Оборотная вода
|
т.м3
|
780,02
|
11586
|
11586
|
246,73
|
225,75
|
Химочищенная вода
|
т
|
-
|
-
|
-
|
1,94
|
1,94
|
Основная зарплата
производственных рабочих
|
-
|
-
|
-
|
-
|
657,01
|
657,01
|
Негосударственное
пенсионное обеспечение
|
-
|
-
|
-
|
-
|
20,95
|
20,95
|
Отчисления на социальное
страхование
|
-
|
-
|
-
|
-
|
156,83
|
156,83
|
Содержание и эксплуатация
оборудования
|
-
|
-
|
-
|
-
|
115,70
|
195,04
|
Нормативные выбросы в
атмосферу
|
-
|
-
|
-
|
-
|
2,37
|
2,37
|
Услуги по содержанию
трубопроводов
|
-
|
-
|
-
|
-
|
39,80
|
Общепроизводственные
расходы
|
-
|
-
|
-
|
-
|
3956,56
|
3956,56
|
Итого производственная
себестоимость:
|
-
|
-
|
-
|
-
|
16809,68
|
16752,43
|
Всего полная себестоимость:
|
-
|
-
|
-
|
-
|
16809,68
|
16752,43
|
) Расчет показателей экономической эффективности проектного
варианта автоматизации
Показателями экономической эффективности проектного варианта
автоматизации являются:
- сумма условно-годовой экономии ;
- срок окупаемости проекта ;
- коэффициент экономической эффективности .
Сумма условно-годовой экономии определяется по формуле:
(5.5)
где - это полная себестоимость производства тонны стирола
соответственно по проектному и базовому вариантам автоматизации (таблица 5.3);
руб. ;
Срок окупаемости проекта рассчитывается по формуле:
(5.6)
лет ;
Коэффициент экономической эффективности проекта рассчитывается по
формуле:
(5.7)
;
Условие окупаемости и соблюдены, следовательно проект автоматизации производства
стирола новыми средствами автоматизации является рентабельным.
Сводные данные технико-экономических показателей эффективности проекта
представлены в таблице 5.5.
Таблица 5.5 - Технико-экономические показатели эффективности
Наименование показателей
|
Ед. измерения
|
Проектный вариант
|
Базовый вариант
|
Результат «+», «-»
|
Годовая производственная
мощность
|
т
|
36629
|
36629
|
0
|
Себестоимость годового
выпуска продукции
|
млн.руб.
|
613,67
|
615,72
|
-2,05
|
Себестоимость единицы
продукции
|
руб.
|
16752,43
|
16809,68
|
-57,25
|
Сумма капитальных вложений
на автоматизацию
|
млн.руб.
|
12,64
|
-
|
-
|
Годовая сумма экономии
затрат по себестоимости продукции
|
млн.руб.
|
2,10
|
-
|
-
|
Срок окупаемости
|
лет
|
6,0
|
-
|
-
|
Коэффициент эффективности
капитальных вложений
|
|
0,17
|
-
|
-
|
6. БЕЗОПАСНОСТЬ ЖИЗНЕДЕЯТЕЛЬНОСТИ
6.1 Анализ опасных и вредных производственных
факторов
Эксплуатация объекта производства стирола связана с применением горючих,
взрывопожароопасных и токсичных продуктов. Технологическая схема производства
включает систему контактных аппаратов, ректификационных колонн,
теплообменников, холодильников.
Производство стирола имеет большое аппаратурное оформление, наличие
большого количества оборудования, насосов, запорной арматуры, может стать
условием для пропусков и утечки газов и углеводородов, может привести к
загазованности помещений и территории, возникновению пожаров, взрывов, а также
к отравлению или травмам обслуживающего персонала.
Кроме того, опасными местами являются, с точки зрения отравления и
удушья, все колодцы, приямки, ректификационные колонны, емкостное оборудование,
при их внутреннем осмотре, чистке, ремонте.
Поражение электротоком наиболее вероятно при работе в помещениях
распределительных устройств, с электрическими приборами за щитами КИП в
операторных, в киповских распределительных щитках и электрощитках рабочего
освещения при неисправности защитного заземления.
К основным опасностям в отделении относятся:
– отравление парами стирола, этилбензола, продуктами, содержащими
углеводороды, топливным газом;
– возможное падение с высоты при обслуживании оборудования без
стационарных площадок.
– поражение электротоком при обслуживании электрооборудования;
– поражение от взрыва углеводородов;
– удушье при обслуживании колодцев, приямков, траншей, емкостей и
аппаратов, вследствие, нарушения техники безопасности при работе с инертными
газами (азот);
– термический ожог парами, горячей водой;
– механические травмы при нарушении правил обслуживания насосов и
грузоподъемных механизмов;
– травмы при нарушении герметичности оборудования, работающего под
давлением;
– возможность самовозгорания при нагреве ингибитора ДОХ свыше 1500С.
ПРИМЕЧАНИЕ: Перечисленные выше виды опасностей могут возникнуть при
неисправности оборудования и при не соблюдении правил безопасности
эксплуатации.
Основные мероприятия, обеспечивающие безопасное ведение технологического
процесса.
Для исключения возможности возникновения взрывов, пожаров, ожогов и
отравления необходимо соблюдать следующие условия ведения процесса:
– соблюдение норм технологического режима и норм по
предупредительному и плановому ремонту оборудования;
– обеспечение исправного состояния и бесперебойной работы
контрольно-измерительных приборов, сигнализации и блокировок;
– обеспечение исправного состояния оборудования и предохранительных
устройств;
– обеспечение исправного состояния системы производственной
вентиляции и противопожарной защиты;
– постоянное наличие азота для продувок;
– обеспечение герметичности оборудования;
– наличие заземления электрооборудования, аппаратов и
трубопроводов;
– при остановке на ремонт отдельного оборудования и коммуникаций
отключить его от работающего оборудования запорной арматурой и заглушками,
пропарить или продуть его азотом до содержания горючих не более 0,2%, а
содержание вредных веществ не более ПДК;
– производить продувку аппаратов и коммуникаций от кислорода до
содержания не более 0,5% перед приёмом взрывопожароопасных веществ.
В таблице 6.1 представлен перечень вредных факторов производства стирола.
Таблица 6.1 - Перечень вредных факторов
Опасные и вредные факторы
|
Место действия
|
Характер действия на
организм человека
|
Нормированное значение или
ссылка на документ
|
1
|
2
|
3
|
4
|
Шум
|
Рабочее место оператора,
установка объекта
|
Утомляемость,
головокружение, расстройство нервной системы, пищеварительного тракта,
способствует развитию гипертонии
|
ГОСТ 12.1.003-83
|
Вибрация
|
Установка объекта
|
Различная степень
выраженности изменений нервной системы (центральной и вегетативной),
сердечнососудистой системы и вестибулярного аппарата
|
ГОСТ 12.1.012-90
|
Вредные факторы,
сопровождающие работы с ПЭВМ
|
Рабочее место оператора
|
Утомляемость,
головокружение, расстройство нервной системы
|
СаНПиН 2.2.2./2.41340-03
|
Недостаточная освещенность
рабочей зоны
|
Рабочее место оператора,
установка объекта
|
Утомляемость, увеличение
вероятности ошибочных действий, аварийных ситуаций
|
СНиП 23-05-95 Естественное
и искусственное освещение
|
Микроклиматические
параметры (отопление, вентиляция)
|
Рабочее место оператора
|
Перегрев, переохлаждение
|
СаНПиН 2.2.4.548-96
|
Электрический ток
|
Рабочее место оператора,
установка объекта
|
Возможность поражения
электрическим током и его последствия
|
ГОСТ 12.1.038-81 Эл.
Безопасность. Защитное заземление, зануление
|
Электромагнитное излучение
|
Рабочее место оператора
|
Вызывает трофические
заболевания, помутнения хрусталика глаза, изменения в эндокринной системе
|
ГОСТ 12.1.006-84
Электромагнитные излучения. Общие требования безопасности
|
Статическое электричество
|
Рабочее место оператора,
установка объекта
|
Неприятные ощущения,
расстройство центральной нервной системы
|
ГОСТ 12.4.124-83 не более
20 мВ в течение часа
|
Падение с высоты
|
Эстакады, трубопроводы,
аппараты
|
Травмы, связанные с
падением с высоты
|
ПОТ РМ 012-2000
|
Выступающие части
|
Рабочее место оператора,
установка объект
|
Повышенный травматизм
|
ГОСТ 12.3.002-75
|
Оборудование под давлением,
вакуумом
|
Трубопровод, резервуары,
компрессора, вакуумсоздающее устройство, колонна и т. д.
|
Применение средств контроля
за давлением. Применение клапанов, мембран и т.д.
|
ПБ 03-576-03 ГОСТ Р
2.2.9.05-95
|
Стирол
|
Места разливов при
аварийных ситуациях
|
Обладает общим токсическим
действием. Вызывает поражение крови и кроветворных органов.
|
ГОСТ 12.1.005-88
|
Бензол-толуольная фракция
(бентол)
|
Места разливов при
аварийных ситуациях
|
Действует наркотически.
|
ГОСТ 12.1.005-88
|
Этилбензол
|
Места разливов при
аварийных ситуациях
|
Обладает общим токсическим
действием. Вызывает поражение крови и кроветворных органов.
|
ГОСТ 12.1.005-88
|
КОРС
|
Места разливов при
аварийных ситуациях
|
Обладает общим
наркотическим действием
|
ГОСТ 12.1.005-88
|
Жидкости охлаждающие
низкозамерзающие
|
Места разливов при
аварийных ситуациях
|
Могут проникать через
кожные покровы. При попадании вовнутрь могут вызвать отравление.
|
ГОСТ 12.1.005-88
|
6.2 Производственная
санитария
Производственная санитария - это система организационных мероприятий и
технических средств, предотвращающих или уменьшающих воздействие на работающих
вредных производственных факторов. (Согласно ГОСТ 12.0.002-80). Основными
опасными и вредными производственными факторами являются: повышенная
запыленность и загазованность воздуха рабочей зоны; повышенная или пониженная
температура воздуха рабочей зоны; повышенная или пониженная влажность и
подвижность воздуха в рабочей зоне; повышенный уровень шума; повышенный уровень
вибрации; повышенный уровень различных электромагнитных излучений; отсутствие
или недостаток естественного света; недостаточная освещенность рабочей зоны и
другие.
Комплекс санитарно-технических мероприятий направлен на:
– создание оптимальных условий труда и стабильной работы
оборудования;
– создание рабочих мест, соответствующих нормам и инструкциям;
– применение средств защиты от вредных и опасных факторов;
– организации труда и отдыха рабочих соответственно существующим
нормам;
– обеспечение рабочего места необходимой вентиляцией, освещением,
защиты от шума и вибрации.
Все санитарно-технические мероприятия основываются на действующих
санитарно-гигиенических нормах. Производственные помещения должны
соответствовать требованиям:
– ГОСТ 12.1.005-88 “Общие санитарно-технические требования к
воздуху рабочей зоны”;
– ГОСТ 12.1.007-76 “Вредные вещества. Классификация и общие
требования безопасности”;
– ГОСТ 12.1.012-90 “Вибрация. Общие требования к безопасности”;
– СанПиН 2.2.2./2.4 1340-03 ”Гигиенические требования к ПЭВМ и
организации работы”;
– СНиП 240-72 ”Строительные нормы и правила”.
6.2.1 Производственный микроклимат
Производственный микроклимат - один из основных факторов, влияющих на
работоспособность и здоровье человека. Метеорологические факторы сильно влияют
на жизнедеятельность, самочувствие и здоровье человека. Неблагоприятное
сочетание факторов приводит к нарушению терморегуляции.
Терморегуляция - это совокупность физиологических и химических процессов,
направленных на поддержание постоянного температурного баланса тела человека в
пределах 36-37 градусов.
Микроклимат характеризуется:
– температурой воздуха;
– относительной влажностью воздуха;
– скоростью движения воздуха;
– интенсивностью теплового излучения от нагретых поверхностей.
Эти параметры должны соответствовать СанПину 2.2.4.548-96 «Гигиенические
требования к микроклимату производственных помещений».
Работы, производимые в помещении операторной, являются работами средней
степени тяжести категории IIa.
Микроклиматические параметры в операторной:
– температура в холодный, теплый период равна 21, 22°С при норме 17-23°С;
– относительная влажность воздуха составляет 30% при норме 15-75%;
– скорость движения воздуха равна 0,1 м/с при норме от 0,1 до 0,3
м/с.
.2.2
Вентиляция
Для обеспечения нормальных санитарных условий в производственных
помещениях предусмотрена принудительная приточная вентиляция, а также вытяжная
вентиляция. Кроме того, помещения горячей и продуктовой насосных оборудованы
аварийной вытяжной вентиляцией.
Естественная вентиляция помещения осуществляется через дефлекторы и
фрамуги.
Продувка эл. двигателей насосов и создание в них избыточного давления
осуществляется приточными вентиляторами.
В операторной предусмотрена сигнализация работы вентиляционных систем.
Для обеспечения подогрева воздуха, подаваемого в помещения и на обдув эл.
двигателей в зимнее время, установлены калориферы, отопление которых
осуществляется теплофикационной водой.
6.2.3 Вредные вещества
Вредные вещества, способные оказать вредное воздействие на человека, и их
характеристики, характер воздействия на организм человека, меры первой помощи
пострадавшим, методы перевода (нейтрализации) вещества в безопасное состояние
представлены в таблице 6.2.
Таблица 6.2 - Характеристика вредных веществ и меры профилактики
Вредный или опасный
производственный фактор
|
Характер и результат
воздействия на организм
|
ПДК
|
Меры профилактики
|
1
|
2
|
3
|
4
|
Стирол
|
Обладает общим токсическим
действием. Вызывает поражение крови и кроветворных органов.
|
30/10
|
Соблюдение техники
безопасности, применение средств индивидуальной защита.
|
Углеводородный конденсат
(стирол> 50%, ЭБ=40%, бензол<4%, толуол<6%)
|
Обладает общим
наркотическим действием. Влияет на кроветворные органы, печень
|
30/10 (по стиролу)
|
Постоянный контроль
предполагаемых мест разгерметизации трубопроводов и оборудования, работать в
противогазе. Вентиляция. Средства индивидуальной защиты.
|
Этилбензол
|
Обладает общим токсическим
действием. Вызывает поражение крови и кроветворных органов.
|
50
|
Соблюдение техники
безопасности, применение средств индивидуальной защита.
|
Бензол-толуольная фракция
(бентол)
|
Действует наркотически.
|
―
|
Соблюдение техники
безопасности, применение средств индивидуальной защита.
|
Топливный газ,
|
При высоких концентрациях
вызывает удушье, кислородное голодание, головную боль, рвоту, тошноту,
слабость, одышку, судороги. Возможна потеря сознания. Действует наркотически.
|
ГОСТ12.1.005-88 300/100
мг/м3
|
Постоянный контроль
предполагаемых мест разгерметизации трубопроводов и оборудования, Вентиляция.
Средства индивидуальной защиты.
|
Абгаз (Н2=82-89% об.,
СО2<11%об., СО=0,9% об.)
|
|
20 (по СО)
|
|
Жидкость низкозамерзающая
|
Ядовита, обладает
наркотическим действием, проникает через кожные покровы
|
5
|
Соблюдение техники
безопасности, применение средств индивидуальной защиты.
|
Катализатор К-28М,
СТАЙРОМАКС-ПЛЮС, 6)
|
Катализаторная пыль
Токсичная. Болезнь лёгких.
|
4 (по оксиду железа)
|
Соблюдение техники
безопасности, применение средств индивидуальной защиты.
|
6.2.4 Освещение помещений и рабочих мест
операторов
Правильное освещение помещения и непосредственно рабочих мест имеет
первостепенное значение для охраны труда, сохранения здоровья работников,
повышения комфортности и, как следствие, повышение производительности труда.
Неудовлетворительное освещение вызывает утомление, болезни глаз, головные
боли и может быть причиной производственного травматизма.
Искусственное освещение в помещениях эксплуатации ПЭВМ должно
осуществляться системой общего равномерного освещения.
Рабочие места с ПЭВМ по отношению к световым проёмам должны располагаться
так, чтобы естественный свет падал сбоку преимущественно слева.
Оконные проёмы в помещениях использования ПЭВМ должны быть оборудованы
регулируемыми устройствами типа: жалюзи, занавесой, внешними козырьками.
В помещении операторной цеха №126/127 имеется как естественное освещение,
так и искусственное. Искусственное освещение помещения осуществляется в виде
общей системы освещения с использованием люминесцентных источников света
(лампами типа ЛД) в светильниках общего освещения.
6.2.5 Расчет искусственного освещения
Основными задачами при проектировании искусственного освещения является
определение числа и мощности светильников, необходимых для обеспечения
нормируемой освещенности.
Для расчета общего равномерного искусственного освещения используется
метод коэффициента использования светового потока, согласно которому необходимо
определить потребный расчетный световой поток ламп в каждом светильнике, при котором
достигается значение наименьшей нормируемой освещённости рабочей поверхности.
Согласно СНиП 23-05-95 характер зрительных условий и точность работ,
выполняемых в операторной, относится к IV разряду с коэффициентом нормируемой
освещенности 1,2 % (К.Е.О.).
Расчет освещения в операторной выполняется по методу коэффициента
использования.
Основное расчетное уравнение метода:
(6.1)
где - световой поток ламп одного ряда, при котором достигается
значение наименьшей нормируемой освещенности рабочей поверхности, лм;
- минимальная нормируемая освещенность, 250 лм;
- площадь производственного помещения, 108 м2;
- коэффициент запаса;
- коэффициент, учитывающий неравномерность освещения для
люминесцентных светильников;
- число рядов;
- коэффициент использования светильников;
Для расчетов необходимо знать коэффициент использования светильников. Его
определяют по индексу помещения i и
коэффициентам отражения от стен, потолка, пола.
Индекс помещения находится по следующей формуле:
(6.2)
где - длина операторной;
- ширина операторной;
- расчетная высота подвеса светильников, м.
Высоту подвеса светильника h находят по следующей формуле:
(6.3)
где - высота помещения от пола до линии подвеса светильников;
hc - высота свеса светильников, принимается равной 0,2 - 0,25 м;
- высота рабочей поверхности, принимается равной.
По формуле (6.3):
м
Находим индекс операторной по формуле (6.2):
м
Расстояние между рядами светильников (L) принимают равным , т.е. м.
Следовательно, число рядов .
Принимаем приблизительные значения коэффициентов использования светового
потока:
коэффициент отражения от потолка ρп = 70%;
коэффициент отражения от стен ρс = 50%;
коэффициент отражения от пола ρп = 10%.
По таблицам находим коэффициент использования для светильников ЛДОР. В
данном случае h = 47%.
Все найденные значения подставляем в формулу (6.1) и получаем световой
поток светильников:
лм
Потолок операторного помещения оборудуется светильниками ЛД с двумя
лампами ЛД 80-4. Световой поток одной лампы ЛД 80-4 составляет 3865 лм.
Число светильников в одном ряду определяется по выражению:
(6.4)
где - световой поток светильника;
- световой поток ряда;
По ГОСТ 6825-74 выбираем тип люминесцентной лампы: тип лампы ЛД 80-4, в
светильнике 2 лампы, мощность 80 Вт, световой поток лампы равен 3865 лм, число
светильников в ряду - 6.
6.3 Техника безопасности
Для безопасного ведения технологического процесса необходимо соблюдать
следующие правила:
– эксплуатировать оборудование и аппараты в соответствии с
требованиями технологического регламента, правил по технике безопасности,
пожарной безопасности;
– регулярно контролировать воздушную среду в производственных
помещениях на наличие взрывоопасных веществ, повышенное содержание которых
может привести к пожару или взрыву, а также к отравлению обслуживающего
персонала;
– своевременно проводить ремонт, чистку оборудования, арматуры,
трубопроводов в целях предотвращения выхода из строя, что в свою очередь может
привести к загазованности, пожару или взрыву;
– обслуживающий персонал должен знать возможные аварийные ситуации
в цехе и уметь немедленно принимать меры по ликвидации аварий и их последствий;
– основное оборудование должно быть оснащено системами
автоматического регулирования, аварийной сигнализации и блокировки;
– освещение и электрооборудование в цехе должны быть во
взрывобезопасном исполнении, арматура и проводка в исправном состоянии и
герметичны;
– все движущиеся и вращающиеся части электродвигателей, насосов и
вентиляторов должны быть надёжно ограждены;
– курение и приём пищи на территории и в производственных
помещениях не допускается. Для курения и приёма пищи организованы специально
отведённые и оборудованные места;
– в цехе не должны пользоваться переносным освещением с напряжением
выше 12В;
– необходимо содержать в чистоте и исправном состоянии
технологическое оборудование, коммуникации, арматуру и приборы КИПиА;
– при работе необходимо следить за нагревом трущихся частей насосов
и механизмов, не допуская их перегрева. Перегрев может вызвать воспламенение
перекачиваемых продуктов;
– аппараты и трубопроводы с температурой стенки более 450С должны
иметь защитную теплоизоляцию;
– для предотвращения отравлений вредными веществами и для защиты
органов дыхания использовать фильтрующий противогаз марки БКФ;
– для защиты кожи лица, рук, головы, а также для защиты глаз от
токсичных веществ необходимо применять: костюм хлопчатобумажный с огнезащитной
пропиткой, костюм суконный, бельё нательное, ботинки кожаные, резиновые
перчатки, рукавицы брезентовые, куртка хлопчатобумажная на утеплённой
прокладке, защитная каска, защитные очки;
– обязательно в цехе наличие аварийных запасов противогазов и
спецодежды.
Требования к безопасности, применяемые к аппаратам, работающим под
давлением:
– надежность конструкций;
– материалы, применяемые для изготовления, должны обладать хорошей
свариваемостью, прочностью, пластичностью;
– монтаж и ремонт аппаратов и их элементов должны проводиться по
технологии;
– наличие запорной арматуры.
В процессе нефтепереработки выделение токсичных, огне и взрывоопасных
веществ через не плотности оборудования увеличивает пожаро и взрывоопасность,
создает возможность отравления обслуживающего персонала. Герметичность
оборудования машин и коммуникаций, а также установка оборудования абсолютно
герметичного типа - основа безопасности химического производства.
Для предотвращения газовыделений проводится проверка оборудования и
трубопроводов на плотность (герметичность) методом пневматических испытаний
воздухом, азотом или другим инертным газом.
Пневматическому испытанию подвергаются сосуды, аппараты и трубопроводы,
работающие с горючими, взрывоопасными газами или жидкостями. При достижении в
испытуемом агрегате рабочего давления, подачу воздуха или газа прекращают и
устанавливают наблюдение за падением давления.
Сосуд признается выдержавшим испытание на плотность и пригодным к
эксплуатации, если падения давления за один час не превышает 0,1 % при
токсичных и 0,2 % при пожаро - и взрывоопасных средах для вновь устанавливаемых
сосудов и 0,5% для сосудов, подвергающихся повторному испытанию.
Требования к герметичности оборудования и установления предельного
количества вредного вещества, которое может из него выделится в воздух,
позволяет контролировать состояние оборудования в процессе эксплуатации, а
также при приемке его из монтажа и ремонта.
При соблюдении техники безопасности используют средства защиты, которые
подразделяются на две категории: средства коллективной защиты, средства
индивидуальной защиты.
Средства коллективной защиты в зависимости от назначения делятся:
– средства нормализации воздушной среды производственных помещений
и рабочих мест;
– средства нормализации освещения производственных помещений и
рабочих мест;
– средства защиты от шума и вибрации;
– средства защиты от статического электричества;
– средства защиты от высоких и низких температур окружающей среды;
– применяется дистанционное управление технологическим процессом с
использованием современной системы автоматического контроля и управления.
Средства индивидуальной защиты:
– изолирующие костюмы;
– спецодежда (комбинезоны, куртки, брюки, костюмы, халаты);
– спецобувь (сапоги, ботинки, туфли, галоши);
– средства защиты органов дыхания (противогазы, респираторы,
маски);
– средства защиты головы (каски, шлемы, шапки);
– средства защиты рук (рукавицы, перчатки);
– средства защиты глаз (защитные очки);
– предохранительные приспособления (пояса, диэлектрические коврики,
ручные захваты, наколенники);
защитные дерматологические средства (моющие пасты, кремы, мази.).
6.3.1 Электробезопасность
Электробезопасность - система организационных и технических мероприятий и
средств, обеспечивающих защиту людей от вредного и опасного воздействия
электрического тока, электромагнитного поля и статического электричества.
По опасности поражения людей электрическим током операторная и насосная
относятся к I классу (ПУЭ) без повышенной опасности. По ПУЭ установка относится
к классу В-1, насосная к классу В-1а.
Установка запитана по четырём вводам от объекта центрального
энергоснабжения: 2-а ввода в РУ - 6 кВ, и 2-а ввода в КТП от УП - 13.
Характеристика применяемого электротока: переменный и постоянный, частота
50 Гц, напряжение - низковольтное до 1000 В и высоковольтное более 1000 В.
На установке применяется следующее электрооборудование: переносные
светильники; ручной электроинструмент; электродвигатели насосов, вентиляторов,
компрессоров, сварочные посты (СП), освещение, щиты освещения.
К защитным мерам от опасности прикосновения к токоведущим частям
электроустановок относятся: изоляция, сплошные и сетчатые ограждение,
блокировка, пониженные напряжения, электрозащитные средства, сигнализация,
плакаты, защитное заземление и зануление.
Для защиты от поражения электрическим током при работе с
электроинструментом, переносными светильниками или в помещениях с особой
опасностью применяют пониженное напряжение питания электроустановок: 42, 36 и
12 В.
При обслуживании и ремонте электроустановок и электросетей обязательно
использование электрозащитных средств, к которым относятся: изолирующие штанги,
изолирующие и электроизмерительные клещи, слесарно-монтажный инструмент с
изолирующими рукоятками, диэлектрические перчатки, диэлектрические боты,
калоши, коврики, указатели напряжения.
Присоединение технологических аппаратов к системе заземления
осуществляется не менее чем в двух точках, а технологические трубопроводы заземляются
через каждые 20 м, а также при входе в здание насосной.
Согласно ПУЭ сопротивление заземления в электроустановках до 1000 В не
должно превышать 4 Ом.
Для защиты от ударов молний установлены молниеотводы на колоннах, дымовых
трубах печей, соединенные с общим контуром заземления. Также установлены
отдельно стоящие молниеотводы высотой 28 метров, обеспечивающие создание
необходимых зон защиты.
Защита зданий и аппаратов от прямых ударов молний выполнена
неизолированными стержневыми молниеприемниками, установленными на самых высоких
точках зданий и сооружений (воздухозаборные шахты, постамент теплообменников,
дымовая труба печи установки). Защита аппаратов, трубопроводов, насосного
оборудования от вторичных проявлений молнии и от статического электричества,
выполняется заземлением. Для предупреждения образования статического
электричества на работниках запрещается ношение одежды из синтетических
материалов и шелка, способствующих электризации.
6.4 Противопожарная профилактика
Пожарная безопасность - мероприятия, исключающие возможность пожара и
взрыва, а в случае возникновения предотвращающие воздействия на людей опасных и
вредных факторов пожара и взрыва и обеспечивающие защиту материальных
ценностей.
Пожароопасность определяется огнестойкостью конструкций, то есть
способностью конструкций сопротивляться огню или повышению температуры в
условиях пожара.
По НПБ - 105 - 95 установка по взрывопожарной опасности относится к
категории «А». Температура вспышки паров различных продуктов, получаемых на
установке, колеблется от -11 до 250 0С, температура
самовоспламенения от 180 до 565 0С, область взрываемости
углеводородных газов в смеси с воздухом от 1 до 8 % объёмных.
Причины возникновения опасности пожара и взрыва:
– нарушение технологического режима - 33 %;
– неисправности электрооборудования - 16 %;
– удары молний - 4 %;
– курение вне отведённого места - 20 %;
– неправильное ведение сварочных работ - 15 %;
– несвоевременная уборка розливов нефтепродуктов в насосных и на
территории установки - 5 %;
– несвоевременное устранение пропусков и свищей во фланцевых
соединениях, сальниках, торцевых уплотнениях - 7 %.
6.4.1 Основные требования по пожарной
безопасности производства
Средства оповещения при пожаре и возможные пути эвакуации:
Объект 1477:
– Ручные пожарные извещатели установлены у входа в объект
(необходимо отвести рычаг до упора, дождаться ответного сигнала и ожидать
прибытия пожарной машины, с целью указания конкретного места пожара);
– В объекте имеются автономные пути эвакуации из каждого отделения;
– Из отделения насосной конденсации, расположенной на отметке
0,00м, имеется 4 выхода, в том числе через ворота, в которых есть
дополнительная дверь;
– Из компрессорной, расположенной на отметке 0,000м, имеется 3
выхода, в том числе через ворота, в которых есть дополнительная дверь;
– Из отделения насосной ректификации, расположенной на отметке
0,000м, имеется 4 выхода, в том числе через ворота, в которых есть
дополнительная дверь. Также есть возможность эвакуироваться на вышележащую
отметку 6,000м по лестничному переходу. Из отделения клапанов, расположенном в
помещении на отметке 6,000м, также имеется возможность эвакуироваться через 4
двери.
Конструкция наружной установки имеет возможность эвакуации через
проходные площадки с выходом на 2 лестничных марша, опускающихся до отметки
0,00м.
6.4.2 Способы и необходимые средства
пожаротушения
В силу применения и переработки на установке горючих и газообразных
углеводородов могут быть применены следующие способы тушения пожара:
При загорании на наружных установках об.1476, 1477, 1480, 1092:
– прекращение подачи горючей жидкости, газа к источнику огня путем
отключения и освобождения трубопроводов, аппаратов, узлов, агрегатов в
дренажные емкости или на склад;
– тушение пламени с помощью огнетушителей, сильной струи воды,
азота;
– накрытие очага пожара асбестовым полотном или засыпка песком;
– тушение очага пожара пеной;
– охлаждение рядом расположенных аппаратов водой от разводного
кольцевого орошения по ректификационным колоннам от насоса-повысителя позиции
Н-300.
При загорании в производственных помещениях об.1477, 1481, 1079, 1080:
– прекращение подачи горючей жидкости или газа к источнику огня;
– покрытие небольших очагов кошмой, асбестовым полотном или засыпка
песком;
– покрытие очага пожара пеной от автоматической установки
пенотушения;
– подача пара по системе паротушения при закрытых дверях, окнах и
выключенной системе приточно-вытяжной вентиляции в об.1481, 1079;
– снятие пламени с помощью спаренных углекислотных огнетушителей
типа ОУ-40.
При загораниях в производственных помещениях, в кабельных каналах
операторных об.1477, 1481, 1079:
– тушение пламени с помощью углекислотных огнетушителей,
асбестового полотна.
При загораниях на электрооборудовании:
– снятие напряжения;
– тушение пламени углекислотными огнетушителями, асбестовым
полотном.
При загорании на производстве:
– тушение пламени подачей азота или пара.
В качестве средств тушения пожара на производстве предусмотрено:
– кольцевая сеть противопожарного водопровода с пожарными
гидрантами на расстоянии не более 80 метров друг от друга;
– пенотушение в об.1477 от автоматической установки пенотушения и
установки дистанционного пенотушения в об.1093;
– паротушение в насосном помещении об.1481, 1079;
– спаренные углекислотные огнетушители типа ОУ-80;
– огнетушители пенные ОХП-10, ОВП-10;
– огнетушители углекислотные - ОУ-5,7,8;
– асбестовое полотно;
– песок;
– разводка азота к ректификационным колоннам поз.
К-302;К-312,К-322;
– водяное орошение колонн поз. К-302, К-312 и К-322;
– стояки пара и стояки азота.
6.4.3
.4.4 Характеристика производственных зданий,
помещений и наружных установок по пожаровзрывоопасности
В таблице 6.2 дана характеристика производственных помещений, зданий и
наружной установки по пожаровзрывоопасности.
Таблица 6.2 - Характеристика зданий, помещений и наружных установок по
пожаровзрывоопасности
Наименование
производственных помещений, наружных установок
|
Категория взрывопожарной и
пожарной опасности (НПБ 105 - 95, НПБ 107-97)
|
Классификация взрывоопасных
зон внутри и вне помещений для выбора и установки электрооборудования по ПУЭ
|
Группа производственных процессов по СНиП-П-92-76
|
Средства пожаротушения
|
|
|
Класс взрывоопасной зоны
|
Категория и группа
взрывоопасных смесей
|
Наименование веществ,
определяющих категорию и группу взрывоопасных смесей
|
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
7
|
Отделение
налива стирола об. 1080
|
А
|
В -
Iа
|
II A
- Т2
|
стирол
|
III Б
|
Пожарный
песок, ОХП-10, ОУ-80
|
Емкостный
парк об.1092
|
Ан
|
В -
Iг
|
II A
- Т2
|
этилбензол
|
III Б
|
лафетные
установки, пожарный песок
|
Емкостный
парк об.1480
|
Ан
|
В -
Iг
|
II A
- Т1
|
стирол
|
III Б
|
лафетные
установки, пожарный песок
|
Насосная
ректификации об.1477
|
А
|
В -
Iа
|
II A
- Т2
|
этилбензол
|
III Б
|
Пенотушение,
пож.гидрант
|
Насосная
дегидрирования о6.1477
|
Д
|
|
|
вода
|
-
|
пожарный
песок
|
Машинный
зал об.1477
|
А
|
В -
Iа
|
II A
- Т2
|
этилбензол
|
III Б
|
Пенотушение,
пожарный песок
|
Наружная
установка об. 1477
|
Ан
|
В -
Iг
|
II A
- Т2
|
этилбензол
|
III Б
|
паровая
завеса водяное орошение, пожарный песок
|
Насосное
помещение об. 1079, 1093, 1481
|
А
|
В -
Iа
|
II A
- Т2
|
этилбензол
|
III Б
|
Пенотушение,
ОУ-80, ОХП-10, пожарный песок
|
Емкостный
парк об.1072, 1072 а
|
Ан
|
В -
Iг
|
II A
- Т1
|
стирол
|
III Б
|
лафетные
установки, пожарный песок, асбополотно
|
6.5 Охрана окружающей среды
6.5.1 Экологические проблемы производства
стирола
С ростом производственных сил и расширением хозяйственной деятельности
негативные последствия воздействия человека на окружающую среду становятся все
более ощутимыми. В настоящее время негативные воздействия человека на природу
нередко приводят к непредвиденным изменениям в экологических системах, в
процессах биосферы.
Ощутимый ущерб природной среде наносят нефтехимические, химические и
нефтеперерабатывающие производства, выбросы которых (иногда без очистки)
являются источниками загрязнения окружающей среды. Причины выбросов -
расположение технологического оборудования на открытых площадках, неполная его
герметизация, неудовлетворительная работа очистных сооружений.
Сбросами в реки и водоемы сточных вод химических и нефтеперерабатывающих
предприятий обусловлено загрязнение воды. При сильном загрязнении воды ощущается
недостаток кислорода для размножения и развития бактерий, которые разлагают
химические загрязнители.
Загрязняющими агентами производства стирола каталитическим
дегидрированием этилбензола являются: химзагрязнённые стоки, неконденсированный
газ и дымовые газы.
Все эти факторы в процессе дегидрирования этилбензола создают
определённые экологические проблемы, связанные с загрязнением гидросферы и
атмосферы.
Мероприятия по решению экологического аспекта сокращения до минимума
количества вредных отходов продуктами производства и уменьшения их воздействия
на окружающую среду:
) Перед дымовыми трубами применить следующие методы очистки газовых
выбросов от газо- и парообразных токсичных выбросов:
– Абсорбционные методы - основаны на избирательной растворимости
газо- и парообразных примесей в жидкости или на избирательном извлечении
примесей химическими реакциями с активным компонентом поглотителя. В качестве
абсорбентов применяют воду, растворы аммиака, солей марганца, суспензии
гидроксида кальция, масла, этаноламины, сульфат магния и др. Степень очистки
достигает до 99,9 %. Характеризуются непрерывность процесса, экономичностью и
возможностью извлечения больших количеств примесей из газов;
– Адсорбционные методы - основаны на избирательном извлечении из
парогазовой смеси определённых компонентов при помощи адсорбентов - твёрдых
высокопористых материалов, обладающих развитой удельной поверхностью
(силикагель, алюмогель, природные и синтетические цеолиты, активированный
уголь). Характеризуются глубокой очисткой газов от токсичных примесей;
– Каталитические методы - основаны на реакциях в присутствии
твердых катализаторов, т.е. на закономерностях гетерогенного катализа. Глубина
очистки до 99,9 % при невысоких температурах, малых концентрациях и обычном
давлении, установки просты в эксплуатации, малогабаритны и позволяют
утилизировать реакционную теплоту, т. е. создавать энерготехнологические
системы.
) Использование мембранных процессов позволяет создать экономически
эффективные и экологически безопасные технологии очистки и опреснения природных
и промышленных сточных вод. В химической и нефтехимической промышленности доля
оборотной и повторно используемой воды составляет более 80 % от ее общего
потребления, дальнейшее снижение водопотребления может быть обеспечено в результате
увеличения доли оборотного водоснабжения и разработки технологий, позволяющих
сократить сброс сточных вод и уменьшить их загрязненность.
В отличие от традиционных методов очистки воды обратный осмос и
ультрофильтрация позволяют одновременно очищать воду от органических и
неорганических компонентов, бактерий и другого рода загрязнителей, при этом
часто удается довести концентрат до уровня, при котором становится рентабельной
регенерация растворенных веществ, а очищенная вода может быть повторно использована
в производстве или в иных целях. Таким образом, мембранные методы позволяют
одновременно решать проблемы водоснабжения, водоочистки и утилизации ценных
отходов.
Сточные воды производства стирола, со стадии дегидрирования часто не
постоянны по составу и концентрации загрязнителей, вследствие чего в
технологических схемах замкнутого цикла водопотребления необходимо использовать
комбинированные установки баромембранного разделения. Использование
ультрофильтрации и обратного осмоса в процессе очистки сточных вод даст
дополнительную возможность более полного использования ресурсов замкнутого
водооборотного цикла, что приведёт к меньшему использованию или окончательному
прекращению дополнительной подпитки свежей воды в систему водопользования.
Таким образом, выше перечисленные меры по решению проблемы экологического
аспекта на установке дегидрирования этилбензола для получения стирола решают не
только санитарные, экологические и технологические проблемы, но и
экономические, вследствие более рационального использования природных и
человеческих ресурсов.
6.5.2 Охрана окружающей среды на производстве
стирола
С целью уменьшения вредного воздействия производства стирола на
окружающую среду выполняются следующие мероприятия:
– производится полная конденсация газообразных продуктов отделения
ректификации со сливом их в дренажную емкость Е-1,откуда они опять подаются в
производство;
– сжигание несконденсировавшегося газа отделения дегидрирования в
пароперегревательной печи П-201/2;
– достижение максимальной герметичности трубопроводов и аппаратуры;
– освобождение оборудования и коммуникаций от остатков продуктов
производства осуществляется в специальную емкость Е-2;
– сточные воды производства подвергаются отпарке в пенном аппарате
Т-209;
– спуск продуктов производства в канализацию даже в аварийных
случаях категорически запрещен, для спуска служат аварийные емкости
парка промежуточных продуктов;
– осуществляется ежесуточный лабораторный контроль содержания
углеводородов и рН стоков в химзагрязненную канализацию;
– используется оборотная вода;
– для исключения попадания продуктов производства в грунт наружные
площадки бетонированы и имеют стоки в специальные подземные ёмкости.
– В соответствии с ГОСТом 24.525.04 - 91 п.3, с целью ограничения
вредного воздействия производства на окружающую среду предусмотрено:
– нормирование предельного выпуска по номенклатуре и количеству
отходов производства, с определением мест захоронения и способов
транспортировки;
– нормирование предельного выпуска сточных и химически загрязнённых
вод;
– нормирование предельных выбросов в атмосферу;
– нормирование предельного потребления свежей воды на единицу
выпускаемой продукции.
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
В результате проведенной работы была модернизирована существующая схема
автоматизации и внедрена современная АСУТП на базе микропроцессорной техники
фирмы Yokogawa (Япония), соответствующая всем
требованиям технологического процесса проектируемого участка установки стирола,
приведенным в первом разделе данного проекта.
В разделе «Анализ процесса, как объекта управления» описаны основные
регулируемые параметры и наиболее важные параметры контроля, проанализирована
существующая в настоящее время система автоматизации.
Предложено использовать программно-технический комплекс Centum 3000, который позволит:
– осуществлять централизованный контроль значений технологических
параметров, состояния оборудования;
– поддерживать технологические параметры на заданном уровне,
фиксировать отклонение параметров от заданных;
– осуществлять контроль опасных отклонений параметров, определяющих
взрыво- и пожароопасность производства;
– вырабатывать сигналы управления на исполнительные механизмы,
препятствующие, возникновению или развитию аварийных ситуаций с выдачей
информации на рабочее место оператора;
– вести архивирование технологических параметров.
Также был произведен расчет каскадной САР расхода пара в кипятильник
Т-303 с коррекцией по разности температур между верхом и контрольной тарелкой в
колонне К-302. В результате чего найдены оптимальные настройки регуляторов и
показатели качества каскадной САР, свидетельствующие о соответствии
рассчитанной системы регулирования требованиям и нормам регламента.
В данном проекте разработана система блокировки подачи пара в Т-303 при
превышении давления в кубе колонны более 24,2 кПа и ее программная реализация,
которая удовлетворяет требованиям действующих нормативных документов и улучшает
противоаварийную защиту оборудования.
В разделе «Технико-экономическое обоснование проекта совершенствования
действующей системы автоматизации», был произведен расчет срока окупаемости
затрат на внедрение проектируемой системы автоматизации. При расчете он
составил 6 лет, что является приемлемым показателем, снижение себестоимости
годового выпуска продукции составило 2,05 млн. рублей.
Применение новой автоматизированной системы управления позволит
существенно повысить точность измерений, за счет чего формируется более точная
и своевременная информация о ходе технологического процесса, снижаются потери
рабочего времени, уменьшается простой оборудования, повышается ритмичность
производства, оперативность управления. Кроме того, усилен контроль над
содержанием вредных веществ в окружающей среде. Такая АСУТП даст возможность
оптимально управлять процессом с получением продуктов высокого качества при
соблюдении условий безопасного ведения технологического процесса.
В результате проделанной работы, поставленные в начале этого проекта цель
и задачи, достигнуты.
СПИСОК
ЛИТЕРАТУРЫ
Бесекерский
В.А. Теория систем автоматического управления: учебник для ВУЗов / В.А.
Бесекерский, Е.П. Попов. - СПб: Изд-во «Профессия», 2003 г. - 747с.
2 Благодарный
Н.С. Методические указания для выполнения дипломных проектов по специальности
220301 - Автоматизация технологических процессов и производств / Н.С.
Благодарный, Н.В. Кузьменко. - Ангарск: АГТА, 2009 г. - 35 с.
ГОСТ
12.1.002-75 ССБТ. Процессы производственные. Общие требования безопасности.
ГОСТ
12.1.003-85 Шум. Общие требования безопасности.
ГОСТ
12.1.005-88 ССБТ. Общие санитарно-гигиенические требования к воздуху рабочей
зоны.
ГОСТ
12.1.007-76 Вредные вещества. Классификация и общие требования безопасности.
ГОСТ
12.1.012-90 Вибрация. Общие требования к безопасности.
ГОСТ
12.1.019-79 ССБТ. Электробезопасность. Общие требования.
ГОСТ
12.1.030-88 ССБТ. Электробезопасность. Защитное заземление, зануление.
ГОСТ
21.404-85. Условные обозначения.
ГОСТ
21.408-93. Правила выполнения рабочей документации автоматизации
технологических процессов.
Гребнева
С.И. Учебно-методические указания к дипломному проектированию по разделу
«Безопасность жизнедеятельности» для студентов специальности 220301 / С.И.
Гребнева, Л.П. Шильникова. - Ангарск: АГТА, 2008 г. - 47 с.
Давыдов
Р.В. Методические указания по выполнению курсовой работы по дисциплине «Теория
автоматического управления» для студентов специальности 21.02. / Р.В. Давыдов,
М.И. Петрочук. - Ангарск: АГТА, 2005 г. - 28 с.
Дугар-Жабон
Р.С. Методические указания к выполнению экономической части дипломных проектов
и дипломных работ для специальности 220301 «Автоматизация технологических
процессов и производств» / Р.С. Дугар-Жабон, А.И. Колесник. - Ангарск: АГТА,
2011 г. - 40 с.
Дудников
Е.Г. Автоматическое управление в химической промышленности: учебник для вузов.
- М. Химия, 1987 г.
Калиниченко
А.В. Справочник инженера по контрольно-измерительным приборам и автоматике. -
М.: ИНФРА-Инженерия, 2008 г.
Клюев
А.С. Проектирование систем автоматизации технологических процессов. М.:
Энергоатомиздат, 1990. - 464 с.
Колпачков
В.И. Производственная эксплуатация, техническое обслуживание и ремонт
энергетического оборудования (Справочник) / В.И. Колпачков, А.И. Ящура. - М.:
Энергосервис, 1999 г.
Куропаткин
П. В. 93 Теория автоматического управления. Учебное пособие для
электротехнических. специальностей вузов. М., «Высшая школа», 1973 528 стр.
Г.В.
Макаров. Охрана труда в химической промышленности. М.: Химия, 1977, 346с.
СанПиН
2.2.2./2.4 1340-03 Гигиенические требования к ПЭВМ и организации работы.
СанПин
2.2.4.548-96 Гигиенические требования к микроклимату производственных
помещений.
Тематический
каталог компании Emerson Process Management и ПГ «Метран». Датчики давления. -
Челябинск, 2009 г. - 182 с.
Тематический
каталог компании Emerson Process Management и ПГ «Метран». Датчики температуры.
- Челябинск, 2009 г. - 213 с.
Тематический
каталог компании Emerson Process Management и ПГ «Метран». Уровнемеры. -
Челябинск, 2009 г. - 141 с.
Технические
проспекты Yokogawa
Centum 3000.
Технологический
регламент установки производства стирола цеха 126/127. ОАО «АЗП».
Чистофорова
Н.В. Технические измерения и приборы: учебное пособие. Часть 1 / Н.В.
Чистофорова, А.Г. Колмогоров. - Ангарск: АГТА, 2008 г. - 200 с.
ПРИЛОЖЕНИЕ А. Спецификация на приборы и средства автоматизации
Таблица А.1 - Спецификация на приборы и средства автоматизации
Поз. Обоз.
|
Наименование и техническая
характеристика оборудования и материалов. Завод - изготовитель.
|
Тип, марка, обозначение
документа, опросного листа
|
Ед. изм.
|
Кол.
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
|
Регулирование расхода
питания К-302 (F = 6ч15т/ч)
|
|
|
|
1а
|
Диафрагма камерная стабилизирующая.
Ду80, Pу16. Концерн «Метран», г. Москва.
|
Rosemount 405C
|
шт.
|
1
|
1б
|
Датчик перепада давления.
Выходной сигнал: 4-20мА. Окружающий воздух: T= -20...+80°C (с ЖКД), относительная
влажность - до100% (при 35°C). Исполнение: 0ExiaIICT4, IP66. Концерн «Метран», г. Москва.
|
Rosemount 3051S
|
шт.
|
1
|
1в
|
Позиционер
электропневматический. Р воздуха питания: 1,4…6,0 кгс/см2.
Выходной сигнал: 4-20мА. Окружающий воздух: T= -45...+80°C. Исполнение: EExiaIICT6, IP54.
Samson AG, г.
Франкфурт на Майне, Германия.
|
Samson 4763-1
|
шт.
|
1
|
1г
|
Клапан регулирующий
проходной. Ду40, Ру16. Температура перекачиваемой среды: -20 …+450°C, Корпус и плунжерная пара из нержавеющей стали, Kvy
10, «НЗ». Samson AG, г.
Франкфурт на Майне, Германия.
|
Samson 3241-1
|
шт.
|
1
|
|
Измерение и контроль температуры
конденсата из Т-303 (Т=90ч125°C)
|
|
|
|
2а
|
Термопреобразователь
сопротивления. Диапазон измер. 0…+180°С, L=100мм, НСХ -
50М. Материал защитной арматуры 12Х18Н10Т. Выходной сигнал: 4..20 мА.
Исполнение: ExiaIICT6, IP65, У1.1, V1. Концерн «Метран», г.
Челябинск
|
ТСМУ Метран-274
|
шт.
|
1
|
|
Измерение и контроль
циркуляции через Т-303 (F ≥100т/ч)
|
|
|
|
3а
|
Диафрагма камерная
стабилизирующая. Ду150, Pу16. Концерн «Метран», г. Москва.
|
Rosemount 405C
|
шт.
|
1
|
3б
|
Датчик перепада давления.
Выходной сигнал: 4-20мА. Окружающий воздух: T= -20...+80°C (с ЖКД), относительная
влажность - до100% (при 35°C). Исполнение: 0ExiaIICT4, IP66. Концерн «Метран», г. Москва.
|
Rosemount 3051S
|
шт.
|
1
|
|
Регулирование уровня в
Е-303 (L = 20ч80%)
|
|
|
|
4а
|
Волноводный радарный
уровнемер. C коаксиальным зондом НТНР (нерж.ст.). L=800мм,
Выходной сигнал: 4..20 мА. Исполнение: 0ExiaIICT4X, IP67.Окружающий
воздух: T= -40...+60°C. Концерн «Метран», г. Челябинск
|
Rosemount 5300
|
шт.
|
1
|
4б
|
Позиционер
электропневматический. Р воздуха питания: 1,4…6,0 кгс/см2.
Выходной сигнал: 4-20мА. Окружающий воздух: T= -45...+80°C. Исполнение: EExiaIICT6, IP54.
Samson AG, г.
Франкфурт на Майне, Германия.
|
Samson 4763-1
|
шт.
|
1
|
4в
|
Клапан регулирующий
проходной. Ду25, Ру16, температура перекачиваемой среды: -20 …+450°C, корпус и плунжерная пара из нержавеющей стали, Kvy
4, «НЗ». Samson AG, г.
Франкфурт на Майне, Германия.
|
Samson 3241-1
|
шт.
|
1
|
|
Измерение и контроль
температуры питания К-302 (Т=70ч85°C)
|
|
|
|
5а
|
Термопреобразователь
сопротивления. Диапазон измер. 0…+110°С, L=100мм, НСХ -
50М Материал защитной арматуры 12Х18Н10Т. Выходной сигнал: 4..20 мА.
Исполнение: ExiaIICT6, IP65, У1.1, V1. Концерн «Метран», г.
Челябинск
|
ТСМУ Метран-274
|
шт.
|
1
|
|
Измерение и контроль
температуры вверху 3 пакета насадки в К-302 (Т = 50ч800С)
|
|
|
|
6а
|
Термопреобразователь
сопротивления. Диапазон измер. 0…+100°С, L=100мм, НСХ -
50М Материал защитной арматуры 12Х18Н10Т. Выходной сигнал: 4..20 мА.
Исполнение: ExiaIICT6, IP65, У1.1, V1. Концерн «Метран», г.
Челябинск
|
ТСМУ Метран-274
|
шт.
|
1
|
|
Измерение и контроль
температуры в низу 3 пакета насадки в К-302 (Т = 50ч800С)
|
|
|
|
7а
|
Термопреобразователь
сопротивления. Диапазон измер. 0…+100°С, L=100мм, НСХ -
50М. Материал защитной арматуры 12Х18Н10Т. Выходной сигнал: 4..20 мА.
Исполнение: ExiaIICT6, IP65, У1.1, V1. Концерн «Метран», г.
Челябинск
|
ТСМУ Метран-274
|
шт.
|
1
|
|
Измерение и контроль
температуры между 3 и 4 пакетами насадки в К-302 (Т = 45ч850С)
|
|
|
|
8а
|
Термопреобразователь
сопротивления. Диапазон измер. 0…+100°С, L=100мм, НСХ -
50М, Материал защитной арматуры 12Х18Н10Т. Выходной сигнал: 4..20 мА.
Исполнение: ExiaIICT6, IP65, У1.1, V1. Концерн «Метран», г.
Челябинск
|
ТСМУ Метран-274
|
шт.
|
1
|
|
Измерение и контроль
температуры в 4 пакете насадки в К-302 (Т = до 980С)
|
|
|
|
9а
|
Термопреобразователь
сопротивления. Диапазон измер. 0…+150°С, L=100мм, НСХ -
50М. Материал защитной арматуры 12Х18Н10Т. Выходной сигнал: 4..20 мА.
Исполнение: ExiaIICT6, IP65, У1.1, V1. Концерн «Метран», г.
Челябинск
|
ТСМУ Метран-274
|
шт.
|
1
|
|
Измерение и контроль
давления верха К-302 (P ≤17,3кПа)
|
|
|
|
10а
|
Датчик абсолютного
давления. P=0ч25кПа. Исполнение: 0ExiaIICT5X, IP66,
V2, Окружающий воздух: T= -55...+80°C. Выходной сигнал: 4-20мА. Концерн «Метран», г.
Челябинск. Работает с позицией 7б.
|
Метран-150ТА
|
шт.
|
1
|
|
Измерение и контроль
давления куба К-302 (24,2кПа)
|
|
|
|
11а
|
Датчик абсолютного
давления. P=0ч30кПа. Исполнение: 0ExiaIICT5X, IP66,
V2, Окружающий воздух: T= -55...+80°C. Выходной сигнал: 4-20мА. Концерн «Метран», г.
Челябинск
|
Метран-150ТА
|
шт.
|
1
|
11б
|
Электромагнитный клапан в
комплекте с поз. 11г
|
Samson тип 3768-124
|
шт.
|
1
|
11в
|
Отсечной клапан. Ду100,
Ру16, кл.герм. VI, корпус из нержавеющей стали, Kvy
100, «НЗ». Samson AG, г.
Франкфурт на Майне, Германия.
|
Samson тип 3351
|
шт.
|
1
|
11г
|
Индуктивный сигнализатор
конечных положений, со встроенным электромагнитным клапаном. Воздух питания: P=1,4…6,0кгс/см2.
Выходной сигнал: NAMUR (EN 60947-5-6), Управляющий сигнал соленоида:
12В.Исполнение: EExiaIICT6 X, IP65. Окружающий воздух: T= -45...+80°C. Samson AG, г.
Франкфурт на Майне, Германия.
|
Samson тип 3768-124
|
шт.
|
1
|
|
Измерение и контроль
температуры верха К-302 (Т = до 500С)
|
|
|
|
13а
|
Термопреобразователь
сопротивления. Диапазон измер. 0…+100°С, L=100мм, НСХ -
50М. Материал защитной арматуры 12Х18Н10Т. Выходной сигнал: 4..20 мА.
Исполнение: ExiaIICT6, IP65, У1.1, V1. Концерн «Метран», г.
Челябинск
|
ТСМУ Метран-274
|
шт.
|
1
|
|
|
|
14а
|
Термопреобразователь
сопротивления. Диапазон измер. 0…+100°С, L=100мм, НСХ -
50М. Материал защитной арматуры 12Х18Н10Т. Выходной сигнал: 4..20 мА.
Исполнение: ExiaIICT6, IP65, У1.1, V1. Концерн «Метран», г.
Челябинск
|
ТСМУ Метран-274
|
шт.
|
1
|
|
Регулирование расхода пара
в Т-303 (F = 1,2ч1,6т/ч)
|
|
|
|
15а
|
Диафрагма камерная
стабилизирующая. Ду80, Pу16. Концерн «Метран», г. Москва.
|
Rosemount 405C
|
шт.
|
1
|
15б
|
Датчик перепада давления.
Выходной сигнал: 4-20мА. Окружающий воздух: T= -20...+80°C (с ЖКД), относительная
влажность - до100% (при 35°C). Исполнение: 0ExiaIICT4, IP66. Концерн «Метран», г. Москва.
|
Rosemount 3051S
|
шт.
|
1
|
15в
|
Позиционер
электропневматический. Р воздуха питания: 1,4…6,0 кгс/см2.
Выходной сигнал: 4-20мА. Окружающий воздух: T= -45...+80°C. Исполнение: EExiaIICT6, IP54.
Samson AG, г.
Франкфурт на Майне, Германия.
|
Samson 4763-1
|
шт.
|
1
|
15г
|
Клапан регулирующий
проходной. Ду100, Ру16. температура перекачиваемой среды: -20 …+450°C корпус и плунжерная пара из нержавеющей стали, Kvy
100, «НЗ». Samson AG, г.
Франкфурт на Майне, Германия.
|
Samson 3241-1
|
шт.
|
1
|
|
Измерение и контроль
температуры куба К-302 (Т = до 980С)
|
|
|
|
16а
|
Термопреобразователь
сопротивления. Диапазон измер. 0…+150°С, L=100мм, НСХ -
50М, Материал защитной арматуры 12Х18Н10Т. Выходной сигнал: 4..20 мА.
Исполнение: ExiaIICT6, IP65, У1.1, V1. Концерн «Метран», г.
Челябинск
|
ТСМУ Метран-274
|
шт.
|
1
|
|
Измерение и контроль уровня
в К-302 (L=20ч80%)
|
|
|
|
17а
|
Волноводный радарный
уровнемер. C одинарным жестким зондом НТНР (нерж.ст.). L=1200мм,
Выходной сигнал: 4..20 мА. Исполнение: 0ExiaIICT4X, IP67.
Окружающий воздух: T= -40...+60°C. Концерн «Метран», г. Челябинск
|
Rosemount 5300
|
шт.
|
1
|
|
Регулирование расхода
питания К-312 (F = ≤15т/ч)
|
|
|
|
18а
|
Диафрагма камерная
стабилизирующая. Ду80, Pу16. Концерн «Метран», г. Москва.
|
Rosemount 405C
|
шт.
|
1
|
18б
|
Датчик перепада давления.
Выходной сигнал: 4-20мА. Окружающий воздух: T= -20...+80°C (с ЖКД), Относительная
влажность - до100% (при 35°C). Исполнение: 0ExiaIICT4, IP66. Концерн «Метран», г. Москва.
|
Rosemount 3051S
|
шт.
|
1
|
18в
|
Позиционер
электропневматический. Р воздуха питания: 1,4…6,0 кгс/см2.
Выходной сигнал: 4-20мА. Окружающий воздух: T= -45...+80°C. Исполнение: EExiaIICT6, IP54.
Samson AG, г.
Франкфурт на Майне, Германия.
|
Samson 4763-1
|
шт.
|
1
|
18г
|
Клапан регулирующий
проходной. Ду40, Ру16., температура перекачиваемой среды: -20 …+450°C корпус и плунжерная пара из нержавеющей стали, Kvy
10, «НЗ». Samson AG, г.
Франкфурт на Майне, Германия.
|
Samson 3241-1
|
шт.
|
1
|
|
Измерение и контроль
температуры воды оборотной из Т-304 (Т = 15ч400С)
|
|
|
|
19а
|
Термопреобразователь
сопротивления. Диапазон измер. 0…+50°С, L=100мм, НСХ -
50М, Материал защитной арматуры 12Х18Н10Т. Выходной сигнал: 4..20 мА.
Исполнение: ExiaIICT6, IP65, У1.1, V1. Концерн «Метран», г.
Челябинск
|
ТСМУ Метран-274
|
шт.
|
1
|
|
Регулирование расхода
оборотной воды в Т-304 (F = 90ч120 м3/ч)
|
|
|
|
20а
|
Диафрагма камерная
стабилизирующая. Ду150, Pу16. Концерн «Метран», г. Москва.
|
Rosemount 405C
|
шт.
|
1
|
20б
|
Датчик перепада давления.
Выходной сигнал: 4-20мА. Окружающий воздух: T= -20...+80°C (с ЖКД), Относительная
влажность - до100% (при 35°C). Исполнение: 0ExiaIICT4, IP66. Концерн «Метран», г. Москва.
|
Rosemount 3051S
|
шт.
|
1
|
20в
|
Позиционер
электропневматический. Р воздуха питания: 1,4…6,0 кгс/см2.
Выходной сигнал: 4-20мА. Окружающий воздух: T= -45...+80°C . Исполнение: EExiaIICT6, IP54.
Samson AG, г.
Франкфурт на Майне, Германия.
|
Samson 4763-1
|
шт.
|
1
|
20г
|
Клапан регулирующий
проходной. Ду100, Ру16.температура перекачиваемой среды: -20 …+450°C корпус и плунжерная пара из нержавеющей стали, Kvy
125, «НО». Samson AG, г.
Франкфурт на Майне, Германия.
|
Samson 3241-1
|
шт.
|
1
|
|
Регулирование расхода
флегмы в К-302 (F = 4ч10т/ч)
|
|
|
|
21а
|
Диафрагма камерная
стабилизирующая. Ду50, Pу16. Концерн «Метран», г. Москва.
|
Rosemount 405C
|
шт.
|
1
|
21б
|
Датчик перепада давления.
Выходной сигнал: 4-20мА. Окружающий воздух: T= -20...+80°C (с ЖКД), Относительная
влажность - до100% (при 35°C). Исполнение: 0ExiaIICT4, IP66. Концерн «Метран», г. Москва.
|
Rosemount 3051S
|
шт.
|
1
|
21в
|
Позиционер
электропневматический. Р воздуха питания: 1,4…6,0 кгс/см2.
Выходной сигнал: 4-20мА. Окружающий воздух: T= -45...+80°C .Исполнение: EExiaIICT6, IP54.
Samson AG, г.
Франкфурт на Майне, Германия.
|
Samson 4763-1
|
шт.
|
1
|
21г
|
Клапан регулирующий
проходной. Ду50, Ру16. Температура перекачиваемой среды: -20 …+450°C корпус и плунжерная пара из нержавеющей стали, Kvy
50, «НО». Samson AG, г.
Франкфурт на Майне, Германия.
|
Samson 3241-1
|
шт.
|
1
|
|
Измерение и контроль уровня
в Т-304 (L=20ч80%)
|
|
|
|
22а
|
Волноводный радарный
уровнемер. C одинарным жестким зондом НТНР (нерж.ст.). L=1200мм,
0ExiaIICT4X, IP67. Окружающий воздух: T= -40...+60°C. Выходной сигнал: 4..20 мА. Концерн «Метран», г.
Челябинск
|
Rosemount 5300
|
шт.
|
1
|
|
Регулирование расхода БТФ
из Т-304 (F ≤500кг/ч)
|
|
|
|
23а
|
Диафрагма камерная
стабилизирующая. Ду50, Pу16. Концерн «Метран», г. Москва.
|
Rosemount 405C
|
шт.
|
1
|
23б
|
Датчик перепада давления.
Выходной сигнал: 4-20мА. Окружающий воздух: T= -20...+80°C (с ЖКД), относительная
влажность - до100% (при 35°C). Исполнение: 0ExiaIICT4, IP66. Концерн «Метран», г. Москва.
|
Rosemount 3051S
|
шт.
|
1
|
23в
|
Позиционер
электропневматический. Р воздуха питания: 1,4…6,0 кгс/см2.
Выходной сигнал: 4-20мА. Окружающий воздух: T= -45...+80°C . Исполнение: EExiaIICT6, IP54.
Samson AG, г.
Франкфурт на Майне, Германия.
|
Samson 4763-1
|
шт.
|
1
|
23г
|
Клапан регулирующий
проходной. Ду25, Ру16. температура перекачиваемой среды: -20 …+450°C, корпус и плунжерная пара из нержавеющей стали, Kvy
4, «НЗ». Samson AG, г.
Франкфурт на Майне, Германия.
|
Samson 3241-1
|
шт.
|
1
|
|
Регулирование расхода БТФ в
трубопровод этилбензола возвратного (F ≤2500кг/ч)
|
|
|
|
24 а
|
Диафрагма камерная
стабилизирующая. Ду50, Pу16. Концерн «Метран», г. Москва.
|
Rosemount 405C
|
шт.
|
1
|
24 б
|
Датчик перепада давления.
Выходной сигнал: 4-20мА. Окружающий воздух: T= -20...+80°C (с ЖКД), относительная
влажность - до100% (при 35°C). Исполнение: 0ExiaIICT4, IP66. Концерн «Метран», г. Москва.
|
Rosemount 3051S
|
шт.
|
1
|
24 в
|
Позиционер
электропневматический. Р воздуха питания: 1,4…6,0 кгс/см2.
Выходной сигнал: 4-20мА. Окружающий воздух: T= -45...+80°C . Исполнение: EExiaIICT6, IP54.
Samson AG, г.
Франкфурт на Майне, Германия.
|
Samson 4763-1
|
шт.
|
1
|
24 г
|
Клапан регулирующий
проходной. Ду25, Ру16. температура перекачиваемой среды: -20 …+450°C, корпус и плунжерная пара из нержавеющей стали, Kvy
4, «НЗ». Samson AG, г.
Франкфурт на Майне, Германия.
|
Samson 3241-1
|
шт.
|
1
|
|
Регулирование водного слоя
в Ф-306А/1,2 (Н≤50мм)
|
|
|
|
25а,25б
|
Сигнализатор уровня.
Температура процесса: -40…+150°С. Выходной сигнал: NAMUR (EN
60947-5-6). Исполнение: 0ExiaIICT5, IP67. Температура окружающей среды: -40…+80°С. Концерн
«Метран», г. Челябинск
|
Rosemount 2120
|
шт.
|
2
|
25в
|
Электромагнитный клапан.
Воздух питания: P=1,4…6,0кгс/см2. Управляющий сигнал
соленоида: 12В.Исполнение: EExiaIICT6 X, IP65. Окружающий воздух: T= -45...+80°C. Samson AG, г.
Франкфурт на Майне, Германия.
|
Samson тип 3768-124
|
шт.
|
1
|
25г
|
Отсечной клапан. Ду100,
Ру16, кл.герм. VI, корпус из нержавеющей стали, Kvy
100, «НЗ». Samson AG, г.
Франкфурт на Майне, Германия.
|
Samson тип 3351
|
шт.
|
1
|
|
Измерение и контроль
температуры отдувки Т-304 (Т = 20ч400С)
|
|
|
|
27а
|
Термопреобразователь
сопротивления. Диапазон измер. 0…+100°С, L=100мм, НСХ -
50М Материал защитной арматуры 12Х18Н10Т. Выходной сигнал: 4..20 мА.
Исполнение: ExiaIICT6, IP65, У1.1, V1. Концерн «Метран», г.
Челябинск
|
ТСМУ Метран-274
|
шт.
|
1
|
|
Измерение и контроль
температуры слива из Т-304 (Т = 30ч500С)
|
|
|
|
28а
|
Термопреобразователь
сопротивления. Диапазон измер. 0…+100°С, L=100мм, НСХ -
50М. Материал защитной арматуры 12Х18Н10Т. Выходной сигнал: 4..20 мА.
Исполнение: ExiaIICT6, IP65, У1.1, V1. Концерн «Метран», г.
Челябинск
|
ТСМУ Метран-274
|
шт.
|
1
|
|
Измерение и контроль
температуры отдувки Т-305 (Т = 0ч200С)
|
|
|
|
29а
|
Термопреобразователь
сопротивления. Диапазон измер. -50…+50°С, L=100мм, НСХ -
50М, Материал защитной арматуры 12Х18Н10Т. Выходной сигнал: 4..20 мА.
Исполнение: ExiaIICT6, IP65, У1.1, V1. Концерн «Метран», г.
Челябинск
|
ТСМУ Метран-274
|
шт.
|
1
|
|
Регулирование температуры
ЖНЗ из Т-305 (Т = 0ч250С)
|
|
|
|
30а
|
Термопреобразователь
сопротивления. Диапазон измер. -50…+50°С, L=100мм, НСХ -
50М Материал защитной арматуры 12Х18Н10Т. Выходной сигнал: 4..20 мА.
Исполнение: ExiaIICT6, IP65, У1.1, V1. Концерн «Метран», г.
Челябинск
|
ТСМУ Метран-274
|
шт.
|
1
|
30б
|
Позиционер
электропневматический. Р воздуха питания: 1,4…6,0 кгс/см2.
Выходной сигнал: 4-20мА. Окружающий воздух: T= -45...+80°C .Исполнение: EExiaIICT6, IP54.
Samson AG, г.
Франкфурт на Майне, Германия.
|
Samson 4763-1
|
шт.
|
1
|
30в
|
Клапан регулирующий
проходной. Ду50, Ру16.температура перекачиваемой среды: -20 …+450°C корпус и плунжерная пара из нержавеющей стали, Kvy
25, «НО». Samson AG, г.
Франкфурт на Майне, Германия.
|
Samson 3241-1
|
шт.
|
1
|
|
Регулирование температуры
питания К-312 (Т=60ч70°C)
|
|
|
|
32а
|
Термопреобразователь
сопротивления. Диапазон измер. 0…+110°С, L=100мм, НСХ -
50М Материал защитной арматуры 12Х18Н10Т. Выходной сигнал: 4..20 мА.
Исполнение: ExiaIICT6, IP65, У1.1, V1. Концерн «Метран», г.
Челябинск
|
ТСМУ Метран-274
|
шт.
|
1
|
32б
|
Позиционер
электропневматический. Р воздуха питания: 1,4…6,0 кгс/см2.
Выходной сигнал: 4-20мА. Окружающий воздух: T= -45...+80°C . Исполнение: EExiaIICT6, IP54.
Samson AG, г.
Франкфурт на Майне, Германия.
|
Samson 4763-1
|
шт.
|
1
|
32в
|
Клапан регулирующий
проходной. Ду25, Ру16. температура перекачиваемой среды: -20 …+450°C, корпус и плунжерная пара из нержавеющей стали, Kvy
4, «НЗ». Samson AG, г.
Франкфурт на Майне, Германия.
|
Samson 3241-1
|
шт.
|
1
|
|
Измерение и контроль
температуры конденсата из Т-313/1 (Т=90ч125°C)
|
|
|
|
33а
|
Термопреобразователь
сопротивления. Диапазон измер. 0…+180°С, L=100мм, НСХ -
50М. Материал защитной арматуры 12Х18Н10Т. Выходной сигнал: 4..20 мА.
Исполнение: ExiaIICT6, IP65, У1.1, V1. Концерн «Метран», г.
Челябинск
|
ТСМУ Метран-274
|
шт.
|
1
|
|
Измерение и контроль
циркуляции через Т-313/1 (F ≥200т/ч)
|
|
|
|
34а
|
Диафрагма камерная
стабилизирующая. Ду150, Pу16. Концерн «Метран», г. Москва.
|
Rosemount 405C
|
шт.
|
1
|
34б
|
Датчик перепада давления.
Выходной сигнал: 4-20мА. Окружающий воздух: T= -20...+80°C (с ЖКД), относительная
влажность - до100% (при 35°C). Исполнение: 0ExiaIICT4, IP66. Концерн «Метран», г. Москва.
|
Rosemount 3051S
|
шт.
|
1
|
|
Регулирование уровня в
Е-313 (L = 20ч80%)
|
|
|
|
35а
|
Волноводный радарный
уровнемер. C коаксиальным зондом НТНР (нерж.ст.). L=800мм,
Выходной сигнал: 4..20 мА. Исполнение: 0ExiaIICT4X, IP67.
Окружающий воздух: T= -40...+60°C. Концерн «Метран», г. Челябинск
|
Rosemount 5300
|
шт.
|
1
|
35б
|
Позиционер электропневматический.
Р воздуха питания: 1,4…6,0 кгс/см2. Выходной сигнал: 4-20мА.
Окружающий воздух: T= -45...+80°C. Исполнение: EExiaIICT6, IP54.
Samson AG, г.
Франкфурт на Майне, Германия.
|
Samson 4763-1
|
шт.
|
1
|
35в
|
Клапан регулирующий
проходной. Ду50, Ру16, температура перекачиваемой среды: -20 …+450°C, корпус и плунжерная пара из нержавеющей стали, Kvy
10, «НЗ». Samson AG, г.
Франкфурт на Майне, Германия.
|
Samson 3241-1
|
шт.
|
1
|
|
Измерение и контроль
температуры вверху 4 пакета насадки в К-312 (Т = до 830С)
|
|
|
|
36а
|
Термопреобразователь
сопротивления. Диапазон измер. 0…+100°С, L=100мм, НСХ -
50М Материал защитной арматуры 12Х18Н10Т. Выходной сигнал: 4..20 мА.
Исполнение: ExiaIICT6, IP65, У1.1, V1. Концерн «Метран», г.
Челябинск
|
ТСМУ Метран-274
|
шт.
|
1
|
|
Измерение и контроль
температуры внизу 4 пакета насадки в К-312 (Т = до 830С)
|
|
|
|
37а
|
Термопреобразователь
сопротивления. Диапазон измер. 0…+100°С, L=100мм, НСХ -
50М. Материал защитной арматуры 12Х18Н10Т. Выходной сигнал: 4..20 мА.
Исполнение: ExiaIICT6, IP65, У1.1, V1. Концерн «Метран», г.
Челябинск
|
ТСМУ Метран-274
|
шт.
|
1
|
|
Измерение и контроль
температуры верха К-312 (Т = до 500С)
|
|
|
|
38а
|
Термопреобразователь
сопротивления. Диапазон измер. 0…+100°С, L=100мм, НСХ -
50М. Материал защитной арматуры 12Х18Н10Т. Выходной сигнал: 4..20 мА.
Исполнение: ExiaIICT6, IP65, У1.1, V1. Концерн «Метран», г.
Челябинск
|
ТСМУ Метран-274
|
шт.
|
1
|
|
Измерение и контроль
температуры куба К-312 (Т = до 980С)
|
|
|
|
39а
|
Термопреобразователь
сопротивления. Диапазон измер. 0…+150°С, L=100мм, НСХ -
50М, Материал защитной арматуры 12Х18Н10Т. Выходной сигнал: 4..20 мА.
Исполнение: ExiaIICT6, IP65, У1.1, V1. Концерн «Метран», г.
Челябинск
|
ТСМУ Метран-274
|
шт.
|
1
|
|
Измерение и контроль
давления верха К-312 (8кПа)
|
|
|
|
40а
|
Датчик абсолютного
давления. P=0ч10кПа. Исполнение: 0ExiaIICT5X, IP66,
V2, Окружающий воздух: T= -55...+80°C. Выходной сигнал: 4-20мА. Концерн «Метран», г.
Челябинск. Работает с позицией 7б.
|
Метран-150ТА
|
шт.
|
1
|
|
Измерение и контроль
давления куба К-312, P ≤92 мм.рт.ст (12,3кПа)
|
|
|
|
41а
|
Датчик абсолютного
давления. P=0ч15кПа. Исполнение: 0ExiaIICT5X, IP66,
V2, Окружающий воздух: T= -55...+80°C. Выходной сигнал: 4-20мА. Концерн «Метран», г.
Челябинск
|
Метран-150ТА
|
шт.
|
1
|
41б
|
Электромагнитный клапан в
комплекте с поз. 41г
|
Samson тип 3768-124
|
шт.
|
1
|
41в
|
Отсечной клапан. Ду100,
Ру16, кл.герм. VI, корпус из нержавеющей стали, Kvy
100, «НЗ». Samson AG, г.
Франкфурт на Майне, Германия.
|
Samson тип 3351
|
шт.
|
1
|
41г
|
Индуктивный сигнализатор
конечных положений, со встроенным электромагнитным клапаном. Воздух питания: P=1,4…6,0кгс/см2.
Выходной сигнал: NAMUR (EN 60947-5-6), Управляющий сигнал соленоида:
12В.Исполнение: EExiaIICT6 X, IP65. Окружающий воздух: T= -45...+80°C. Samson AG, г.
Франкфурт на Майне, Германия.
|
Samson тип 3768-124
|
шт.
|
1
|
41д
|
Электромагнитный клапан в
комплекте с поз. 41ж
|
Samson тип 3768-124
|
шт.
|
1
|
41е
|
Отсечной клапан. Ду150,
Ру16, кл.герм. VI, корпус из нержавеющей стали, Kvy
200, «НЗ». Samson AG, г.
Франкфурт на Майне, Германия.
|
Samson тип 3351
|
шт.
|
1
|
41ж
|
Индуктивный сигнализатор
конечных положений, со встроенным электромагнитным клапаном. Воздух питания: P=1,4…6,0кгс/см2.
Выходной сигнал: NAMUR (EN 60947-5-6), Управляющий сигнал соленоида: 12В.
Исполнение: EExiaIICT6 X, IP65. Окружающий воздух: T= -45...+80°C. Samson AG, г.
Франкфурт на Майне, Германия.
|
Samson тип 3768-124
|
шт.
|
1
|
|
Измерение и контроль
температуры в 5 пакете насадки в К-312 (Т = до 830С)
|
|
|
|
45а
|
Термопреобразователь
сопротивления. Диапазон измер. 0…+100°С, L=100мм, НСХ -
50М Материал защитной арматуры 12Х18Н10Т. Выходной сигнал: 4..20 мА.
Исполнение: ExiaIICT6, IP65, У1.1, V1. Концерн «Метран», г.
Челябинск
|
ТСМУ Метран-274
|
шт.
|
1
|
|
Измерение и контроль
температуры между 3 и 4 пакетами насадки в К-302 (Т = 46ч600С)
|
|
|
|
46а
|
Термопреобразователь
сопротивления. Диапазон измер. 0…+100°С, L=100мм, НСХ -
50М, Материал защитной арматуры 12Х18Н10Т. Выходной сигнал: 4..20 мА.
Исполнение: ExiaIICT6, IP65, У1.1, V1. Концерн «Метран», г.
Челябинск
|
ТСМУ Метран-274
|
шт.
|
1
|
|
Регулирование расхода пара
в Т-313/1 (F = 2ч4т/ч)
|
|
|
|
47а
|
Диафрагма камерная
стабилизирующая. Ду80, Pу16. Концерн «Метран», г. Москва.
|
Rosemount 405C
|
шт.
|
1
|
47б
|
Датчик перепада давления.
Выходной сигнал: 4-20мА. Окружающий воздух: T= -20...+80°C (с ЖКД), относительная
влажность - до100% (при 35°C). Исполнение: 0ExiaIICT4, IP66. Концерн «Метран», г. Москва.
|
Rosemount 3051S
|
шт.
|
1
|
47в
|
Позиционер
электропневматический. Р воздуха питания: 1,4…6,0 кгс/см2.
Выходной сигнал: 4-20мА. Окружающий воздух: T= -45...+80°C. Исполнение: EExiaIICT6, IP54.
Samson AG, г. Франкфурт
на Майне, Германия.
|
Samson 4763-1
|
шт.
|
1
|
47г
|
Клапан регулирующий
проходной. Ду100, Ру16. температура перекачиваемой среды: -20 …+450°C корпус и плунжерная пара из нержавеющей стали, Kvy
100, «НЗ». Samson AG, г.
Франкфурт на Майне, Германия.
|
шт.
|
1
|
|
Регулирование расхода пара
в Т-313/1 (F = 2ч4т/ч)
|
|
|
|
48а
|
Диафрагма камерная
стабилизирующая. Ду80, Pу16. Концерн «Метран», г. Москва.
|
Rosemount 405C
|
шт.
|
1
|
48б
|
Датчик перепада давления.
Выходной сигнал: 4-20мА. Окружающий воздух: T= -20...+80°C (с ЖКД), относительная
влажность - до100% (при 35°C). Исполнение: 0ExiaIICT4, IP66. Концерн «Метран», г. Москва.
|
Rosemount 3051S
|
шт.
|
1
|
48в
|
Позиционер
электропневматический. Р воздуха питания: 1,4…6,0 кгс/см2.
Выходной сигнал: 4-20мА. Окружающий воздух: T= -45...+80°C. Исполнение: EExiaIICT6, IP54.
Samson AG, г.
Франкфурт на Майне, Германия.
|
Samson 4763-1
|
шт.
|
1
|
48г
|
Клапан регулирующий
проходной. Ду100, Ру16. температура перекачиваемой среды: -20 …+450°C корпус и плунжерная пара из нержавеющей стали, Kvy
100, «НЗ». Samson AG, г.
Франкфурт на Майне, Германия.
|
Samson 3241-1
|
шт.
|
1
|
|
Измерение и контроль уровня
в К-312 (L=20ч80%)
|
|
|
|
49а
|
Волноводный радарный
уровнемер. C одинарным жестким зондом НТНР (нерж.ст.). L=1200мм,
Выходной сигнал: 4..20 мА. Исполнение: 0ExiaIICT4X, IP67.
Окружающий воздух: T= -40...+60°C. Концерн «Метран», г. Челябинск
|
Rosemount 5300
|
шт.
|
1
|
|
Регулирование расхода
питания К-322 (F ≤8,6т/ч)
|
|
|
|
50а
|
Диафрагма камерная
стабилизирующая. Ду80, Pу16. Концерн «Метран», г. Москва.
|
Rosemount 405C
|
шт.
|
1
|
50б
|
Датчик перепада давления.
Выходной сигнал: 4-20мА. Окружающий воздух: T= -20...+80°C (с ЖКД), Относительная
влажность - до100% (при 35°C). Исполнение: 0ExiaIICT4, IP66. Концерн «Метран», г. Москва.
|
Rosemount 3051S
|
шт.
|
1
|
50в
|
Позиционер электропневматический.
Р воздуха питания: 1,4…6,0 кгс/см2. Выходной сигнал: 4-20мА.
Окружающий воздух: T= -45...+80°C. Исполнение: EExiaIICT6, IP54.
Samson AG, г.
Франкфурт на Майне, Германия.
|
Samson 4763-1
|
шт.
|
1
|
50г
|
Клапан регулирующий
проходной. Ду32, Ру16., температура перекачиваемой среды: -20 …+450°C корпус и плунжерная пара из нержавеющей стали, Kvy
5, «НЗ». Samson AG, г.
Франкфурт на Майне, Германия.
|
Samson 3241-1
|
шт.
|
1
|
|
Измерение и контроль
температуры воды оборотной из Т-304 (Т = 18ч400С)
|
|
|
|
51а
|
Термопреобразователь
сопротивления. Диапазон измер. 0…+50°С, L=100мм, НСХ -
50М, Материал защитной арматуры 12Х18Н10Т. Выходной сигнал: 4..20 мА.
Исполнение: ExiaIICT6, IP65, У1.1, V1. Концерн «Метран», г.
Челябинск
|
ТСМУ Метран-274
|
шт.
|
1
|
|
Регулирование расхода оборотной
воды в Т-314 (F = 180ч340 м3/ч)
|
|
|
|
52а
|
Диафрагма камерная
стабилизирующая. Ду200, Pу16. Концерн «Метран», г. Москва.
|
Rosemount 405C
|
шт.
|
1
|
52б
|
Датчик перепада давления.
Выходной сигнал: 4-20мА. Окружающий воздух: T= -20...+80°C (с ЖКД), Относительная
влажность - до100% (при 35°C). Исполнение: 0ExiaIICT4, IP66. Концерн «Метран», г. Москва.
|
Rosemount 3051S
|
шт.
|
1
|
52в
|
Позиционер
электропневматический. Р воздуха питания: 1,4…6,0 кгс/см2.
Выходной сигнал: 4-20мА. Окружающий воздух: T= -45...+80°C . Исполнение: EExiaIICT6, IP54.
Samson AG, г.
Франкфурт на Майне, Германия.
|
Samson 4763-1
|
шт.
|
1
|
52г
|
Клапан регулирующий
проходной. Ду150, Ру16.температура перекачиваемой среды: -20 …+450°Cкорпус и плунжерная пара из нержавеющей стали, Kvy
125, «НО». Samson AG, г.
Франкфурт на Майне, Германия.
|
Samson 3241-1
|
шт.
|
1
|
|
Измерение и контроль
температуры конденсата из Т-313/2 (Т=90ч125°C)
|
|
|
|
53а
|
Термопреобразователь
сопротивления. Диапазон измер. 0…+180°С, L=100мм, НСХ -
50М. Материал защитной арматуры 12Х18Н10Т. Выходной сигнал: 4..20 мА.
Исполнение: ExiaIICT6, IP65, У1.1, V1. Концерн «Метран», г.
Челябинск
|
ТСМУ Метран-274
|
шт.
|
1
|
|
Измерение и контроль
циркуляции через Т-313/2 (F ≥200т/ч)
|
|
|
|
54а
|
Диафрагма камерная
стабилизирующая. Ду150, Pу16. Концерн «Метран», г. Москва.
|
Rosemount 405C
|
шт.
|
1
|
54б
|
Датчик перепада давления.
Выходной сигнал: 4-20мА. Окружающий воздух: T= -20...+80°C (с ЖКД), относительная
влажность - до100% (при 35°C). Исполнение: 0ExiaIICT4, IP66. Концерн «Метран», г. Москва.
|
Rosemount 3051S
|
шт.
|
1
|
|
Регулирование расхода
флегмы в К-312 (F = 35ч78т/ч)
|
|
|
|
55а
|
Диафрагма камерная
стабилизирующая. Ду80, Pу16. Концерн «Метран», г. Москва.
|
Rosemount 405C
|
шт.
|
1
|
55б
|
Датчик перепада давления.
Выходной сигнал: 4-20мА. Окружающий воздух: T= -20...+80°C (с ЖКД), Относительная
влажность - до100% (при 35°C). Исполнение: 0ExiaIICT4, IP66. Концерн «Метран», г. Москва.
|
Rosemount 3051S
|
шт.
|
1
|
55в
|
Позиционер
электропневматический. Р воздуха питания: 1,4…6,0 кгс/см2.
Выходной сигнал: 4-20мА. Окружающий воздух: T= -45...+80°C .Исполнение: EExiaIICT6, IP54.
Samson AG, г.
Франкфурт на Майне, Германия.
|
Samson 4763-1
|
шт.
|
1
|
55г
|
Клапан регулирующий
проходной. Ду80, Ру16. Температура перекачиваемой среды: -20 …+450°C корпус и плунжерная пара из нержавеющей стали, Kvy
100, «НО». Samson AG, г.
Франкфурт на Майне, Германия.
|
Samson 3241-1
|
шт.
|
1
|
|
Измерение и контроль уровня
в Т-314 (L=20ч80%)
|
|
|
|
56а
|
Волноводный радарный
уровнемер. C одинарным жестким зондом НТНР (нерж.ст.). L=1200мм,
0ExiaIICT4X, IP67. Окружающий воздух: T= -40...+60°C. Выходной сигнал: 4..20 мА. Концерн «Метран», г.
Челябинск
|
Rosemount 5300
|
шт.
|
1
|
|
Регулирование расхода
этилбензола возвратного из Т-314 (F = 3ч7,5 т/ч)
|
|
|
|
57а
|
Диафрагма камерная
стабилизирующая. Ду50, Pу16. Концерн «Метран», г. Москва.
|
Rosemount 405C
|
шт.
|
1
|
57б
|
Датчик перепада давления.
Выходной сигнал: 4-20мА. Окружающий воздух: T= -20...+80°C (с ЖКД), относительная
влажность - до100% (при 35°C). Исполнение: 0ExiaIICT4, IP66. Концерн «Метран», г. Москва.
|
Rosemount 3051S
|
шт.
|
1
|
57в
|
Позиционер электропневматический.
Р воздуха питания: 1,4…6,0 кгс/см2. Выходной сигнал: 4-20мА.
Окружающий воздух: T= -45...+80°C .Исполнение: EExiaIICT6, IP54.
Samson AG, г.
Франкфурт на Майне, Германия.
|
Samson 4763-1
|
шт.
|
1
|
57г
|
Клапан регулирующий
проходной. Ду40, Ру16. температура перекачиваемой среды: -20 …+450°C, корпус и плунжерная пара из нержавеющей стали, Kvy
4, «НЗ». Samson AG, г.
Франкфурт на Майне, Германия.
|
Samson 3241-1
|
шт.
|
1
|
|
Измерение и контроль
температуры отдувки Т-314 (Т = 20ч400С)
|
|
|
|
58а
|
Термопреобразователь
сопротивления. Диапазон измер. 0…+100°С, L=100мм, НСХ -
50М Материал защитной арматуры 12Х18Н10Т. Выходной сигнал: 4..20 мА.
Исполнение: ExiaIICT6, IP65, У1.1, V1. Концерн «Метран», г.
Челябинск
|
ТСМУ Метран-274
|
шт.
|
1
|
|
Измерение и контроль
температуры слива из Т-314 (Т = 35ч550С)
|
|
|
|
59а
|
Термопреобразователь
сопротивления. Диапазон измер. 0…+100°С, L=100мм, НСХ -
50М. Материал защитной арматуры 12Х18Н10Т. Выходной сигнал: 4..20 мА.
Исполнение: ExiaIICT6, IP65, У1.1, V1. Концерн «Метран», г.
Челябинск
|
ТСМУ Метран-274
|
шт.
|
1
|
|
Измерение и контроль
температуры отдувки Т-315 (Т = 0ч200С)
|
|
|
|
60а
|
Термопреобразователь
сопротивления. Диапазон измер. -50…+50°С, L=100мм, НСХ -
50М, Материал защитной арматуры 12Х18Н10Т. Выходной сигнал: 4..20 мА.
Исполнение: ExiaIICT6, IP65, У1.1, V1. Концерн «Метран», г.
Челябинск
|
ТСМУ Метран-274
|
шт.
|
1
|
|
Регулирование температуры
ЖНЗ из Т-315 (Т = 0ч250С)
|
|
|
|
61а
|
Термопреобразователь
сопротивления. Диапазон измер. -50…+50°С, L=100мм, НСХ -
50М Материал защитной арматуры 12Х18Н10Т. Выходной сигнал: 4..20 мА.
Исполнение: ExiaIICT6, IP65, У1.1, V1. Концерн «Метран», г.
Челябинск
|
ТСМУ Метран-274
|
шт.
|
1
|
61б
|
Позиционер
электропневматический. Р воздуха питания: 1,4…6,0 кгс/см2.
Выходной сигнал: 4-20мА. Окружающий воздух: T= -45...+80°C .Исполнение: EExiaIICT6, IP54.
Samson AG, г.
Франкфурт на Майне, Германия.
|
Samson 4763-1
|
шт.
|
1
|
61в
|
Клапан регулирующий
проходной. Ду100, Ру16.температура перекачиваемой среды: -20 …+450°C корпус и плунжерная пара из нержавеющей стали, Kvy
50, «НО». Samson AG, г.
Франкфурт на Майне, Германия.
|
Samson 3241-1
|
шт.
|
1
|
|
Регулирование температуры
питания К-322 (Т=35ч50°C)
|
|
|
|
63а
|
Термопреобразователь
сопротивления. Диапазон измер. 0…+110°С, L=100мм, НСХ -
50М Материал защитной арматуры 12Х18Н10Т. Выходной сигнал: 4..20 мА.
Исполнение: ExiaIICT6, IP65, У1.1, V1. Концерн «Метран», г.
Челябинск
|
ТСМУ Метран-274
|
шт.
|
1
|
63б
|
Позиционер
электропневматический. Р воздуха питания: 1,4…6,0 кгс/см2.
Выходной сигнал: 4-20мА. Окружающий воздух: T= -45...+80°C .Исполнение: EExiaIICT6, IP54.
Samson AG, г.
Франкфурт на Майне, Германия.
|
Samson 4763-1
|
шт.
|
1
|
63в
|
Клапан регулирующий
проходной. Ду25, Ру16. температура перекачиваемой среды: -20 …+450°C, корпус и плунжерная пара из нержавеющей стали, Kvy
4, «НЗ». Samson AG, г.
Франкфурт на Майне, Германия.
|
Samson 3241-1
|
шт.
|
1
|
|
Измерение и контроль
температуры конденсата из Т-323 (Т=90ч125°C)
|
|
|
|
64а
|
Термопреобразователь
сопротивления. Диапазон измер. 0…+180°С, L=100мм, НСХ -
50М. Материал защитной арматуры 12Х18Н10Т. Выходной сигнал: 4..20 мА. Исполнение:
ExiaIICT6, IP65, У1.1, V1. Концерн «Метран», г.
Челябинск
|
ТСМУ Метран-274
|
шт.
|
1
|
|
Измерение и контроль
циркуляции через Т-323 (F ≥200т/ч)
|
|
|
|
65а
|
Диафрагма камерная
стабилизирующая. Ду150, Pу16. Концерн «Метран», г. Москва.
|
Rosemount 405C
|
шт.
|
1
|
65б
|
Датчик перепада давления.
Выходной сигнал: 4-20мА. Окружающий воздух: T= -20...+80°C (с ЖКД), относительная
влажность - до100% (при 35°C). Исполнение: 0ExiaIICT4, IP66. Концерн «Метран», г. Москва.
|
Rosemount 3051S
|
шт.
|
1
|
|
Регулирование уровня в
Е-323 (L = 20ч80%)
|
|
|
|
66а
|
Волноводный радарный
уровнемер. C коаксиальным зондом НТНР (нерж.ст.). L=800мм,
Выходной сигнал: 4..20 мА. Исполнение: 0ExiaIICT4X, IP67.Окружающий
воздух: T= -40...+60°C. Концерн «Метран», г. Челябинск
|
Rosemount 5300
|
шт.
|
1
|
66б
|
Позиционер
электропневматический. Р воздуха питания: 1,4…6,0 кгс/см2.
Выходной сигнал: 4-20мА. Окружающий воздух: T= -45...+80°C. Исполнение: EExiaIICT6, IP54.
Samson AG, г.
Франкфурт на Майне, Германия.
|
Samson 4763-1
|
шт.
|
1
|
66в
|
Клапан регулирующий
проходной. Ду40, Ру16, температура перекачиваемой среды: -20 …+450°C, корпус и плунжерная пара из нержавеющей стали, Kvy
10, «НЗ». Samson AG, г.
Франкфурт на Майне, Германия.
|
Samson 3241-1
|
шт.
|
1
|
|
Измерение и контроль
температуры вверху 1 пакета насадки в К-322 (Т = 50ч650С)
|
|
|
|
67а
|
Термопреобразователь
сопротивления. Диапазон измер. 0…+100°С, L=100мм, НСХ -
50М Материал защитной арматуры 12Х18Н10Т. Выходной сигнал: 4..20 мА.
Исполнение: ExiaIICT6, IP65, У1.1, V1. Концерн «Метран», г.
Челябинск
|
ТСМУ Метран-274
|
шт.
|
1
|
|
Измерение и контроль
температуры внизу 1 пакета насадки в К-322 (Т = 50ч650С)
|
|
|
|
68а
|
Термопреобразователь
сопротивления. Диапазон измер. 0…+100°С, L=100мм, НСХ -
50М. Материал защитной арматуры 12Х18Н10Т. Выходной сигнал: 4..20 мА.
Исполнение: ExiaIICT6, IP65, У1.1, V1. Концерн «Метран», г.
Челябинск
|
ТСМУ Метран-274
|
шт.
|
1
|
|
Измерение и контроль
температуры между 1 и 2 пакетами насадки в К-322 (Т = 50ч650С)
|
|
|
|
69а
|
Термопреобразователь
сопротивления. Диапазон измер. 0…+100°С, L=100мм, НСХ -
50М Материал защитной арматуры 12Х18Н10Т. Выходной сигнал: 4..20 мА.
Исполнение: ExiaIICT6, IP65, У1.1, V1. Концерн «Метран», г.
Челябинск
|
ТСМУ Метран-274
|
шт.
|
1
|
|
Измерение и контроль
температуры под 2 пакетом насадки в К-322 (Т = 50ч650С)
|
|
|
|
70а
|
Термопреобразователь сопротивления.
Диапазон измер. 0…+100°С, L=100мм, НСХ - 50М. Материал защитной арматуры
12Х18Н10Т. Выходной сигнал: 4..20 мА. Исполнение: ExiaIICT6, IP65,
У1.1, V1. Концерн «Метран», г. Челябинск
|
ТСМУ Метран-274
|
шт.
|
1
|
|
Измерение и контроль уровня
в К-322 (L=20ч80%)
|
|
|
|
71а
|
Волноводный радарный
уровнемер. C одинарным жестким зондом НТНР (нерж.ст.). L=1200мм,
Выходной сигнал: 4..20 мА. Исполнение: 0ExiaIICT4X, IP67.
Окружающий воздух: T= -40...+60°C. Концерн «Метран», г. Челябинск
|
Rosemount 5300
|
шт.
|
1
|
|
Регулирование расхода пара
в Т-323 (F = 0,6ч1,6т/ч)
|
|
|
|
72а
|
Диафрагма камерная
стабилизирующая. Ду80, Pу16. Концерн «Метран», г. Москва.
|
Rosemount 405C
|
шт.
|
1
|
72б
|
Датчик перепада давления.
Выходной сигнал: 4-20мА. Окружающий воздух: T= -20...+80°C (с ЖКД), относительная
влажность - до100% (при 35°C). Исполнение: 0ExiaIICT4, IP66. Концерн «Метран», г. Москва.
|
Rosemount 3051S
|
шт.
|
1
|
72в
|
Позиционер
электропневматический. Р воздуха питания: 1,4…6,0 кгс/см2.
Выходной сигнал: 4-20мА. Окружающий воздух: T= -45...+80°C. Исполнение: EExiaIICT6, IP54.
Samson AG, г.
Франкфурт на Майне, Германия.
|
Samson 4763-1
|
шт.
|
1
|
72г
|
Клапан регулирующий
проходной. Ду150, Ру16. температура перекачиваемой среды: -20 …+450°C корпус и плунжерная пара из нержавеющей стали, Kvy
100, «НЗ». Samson AG, г.
Франкфурт на Майне, Германия.
|
Samson 3241-1
|
шт.
|
1
|
|
Измерение и контроль
температуры куба К-322 (Т = до 750С)
|
|
|
|
73а
|
Термопреобразователь
сопротивления. Диапазон измер. 0…+150°С, L=100мм, НСХ -
50М, Материал защитной арматуры 12Х18Н10Т. Выходной сигнал: 4..20 мА.
Исполнение: ExiaIICT6, IP65, У1.1, V1. Концерн «Метран», г.
Челябинск
|
ТСМУ Метран-274
|
шт.
|
1
|
|
Измерение и контроль
давления верха К-322 (5,3кПа)
|
|
|
|
74а
|
Датчик абсолютного
давления. P=0ч10кПа. Исполнение: 0ExiaIICT5X, IP66,
V2, Окружающий воздух: T= -55...+80°C. Выходной сигнал: 4-20мА. Концерн «Метран», г.
Челябинск. Работает с позицией 7б.
|
Метран-150ТА
|
шт.
|
1
|
|
Измерение и контроль
давления куба К-322 (8,9кПа)
|
|
|
|
75а
|
Датчик абсолютного
давления. P=0ч15кПа. Исполнение: 0ExiaIICT5X, IP66,
V2, Окружающий воздух: T= -55...+80°C. Выходной сигнал: 4-20мА. Концерн «Метран», г.
Челябинск
|
Метран-150ТА
|
шт.
|
1
|
75б
|
Электромагнитный клапан в
комплекте с поз. 75г
|
Samson тип 3768-124
|
шт.
|
1
|
75в
|
Отсечной клапан. Ду100,
Ру16, кл.герм. VI, корпус из нержавеющей стали, Kvy
100, «НЗ». Samson AG, г.
Франкфурт на Майне, Германия.
|
Samson тип 3351
|
шт.
|
1
|
75г
|
Индуктивный сигнализатор
конечных положений, со встроенным электромагнитным клапаном. Воздух питания: P=1,4…6,0кгс/см2.
Выходной сигнал: NAMUR (EN 60947-5-6), Управляющий сигнал соленоида:
12В.Исполнение: EExiaIICT6 X, IP65. Окружающий воздух: T= -45...+80°C. Samson AG, г.
Франкфурт на Майне, Германия.
|
Samson тип 3768-124
|
шт.
|
1
|
|
Измерение и контроль
температуры верха К-322 (Т = до 500С)
|
|
|
|
77а
|
Термопреобразователь
сопротивления. Диапазон измер. 0…+100°С, L=100мм, НСХ -
50М. Материал защитной арматуры 12Х18Н10Т. Выходной сигнал: 4..20 мА.
Исполнение: ExiaIICT6, IP65, У1.1, V1. Концерн «Метран», г.
Челябинск
|
ТСМУ Метран-274
|
шт.
|
1
|
|
Измерение и контроль
температуры воды оборотной из Т-324 (Т = 18ч400С)
|
|
|
|
78а
|
Термопреобразователь
сопротивления. Диапазон измер. 0…+50°С, L=100мм, НСХ -
50М, Материал защитной арматуры 12Х18Н10Т. Выходной сигнал: 4..20 мА.
Исполнение: ExiaIICT6, IP65, У1.1, V1. Концерн «Метран», г. Челябинск
|
ТСМУ Метран-274
|
шт.
|
1
|
|
Регулирование расхода
оборотной воды в Т-324 (F = 80ч150 м3/ч)
|
|
|
|
79а
|
Диафрагма камерная
стабилизирующая. Ду200, Pу16. Концерн «Метран», г. Москва.
|
Rosemount 405C
|
шт.
|
1
|
79б
|
Датчик перепада давления.
Выходной сигнал: 4-20мА. Окружающий воздух: T= -20...+80°C (с ЖКД), Относительная
влажность - до100% (при 35°C). Исполнение: 0ExiaIICT4, IP66. Концерн «Метран», г. Москва.
|
Rosemount 3051S
|
шт.
|
1
|
79в
|
Позиционер
электропневматический. Р воздуха питания: 1,4…6,0 кгс/см2.
Выходной сигнал: 4-20мА. Окружающий воздух: T= -45...+80°C . Исполнение: EExiaIICT6, IP54.
Samson AG, г.
Франкфурт на Майне, Германия.
|
Samson 4763-1
|
шт.
|
1
|
79г
|
Клапан регулирующий
проходной. Ду150, Ру16.температура перекачиваемой среды: -20 …+450°Cкорпус и плунжерная пара из нержавеющей стали, Kvy
125, «НО». Samson AG, г.
Франкфурт на Майне, Германия.
|
Samson 3241-1
|
шт.
|
1
|
|
Регулирование расхода
флегмы в К-322 (F = 5ч13т/ч)
|
|
|
|
80а
|
Диафрагма камерная
стабилизирующая. Ду50, Pу16. Концерн «Метран», г. Москва.
|
Rosemount 405C
|
шт.
|
1
|
80б
|
Датчик перепада давления.
Выходной сигнал: 4-20мА. Окружающий воздух: T= -20...+80°C (с ЖКД), Относительная
влажность - до100% (при 35°C). Исполнение: 0ExiaIICT4, IP66. Концерн «Метран», г. Москва.
|
шт.
|
1
|
80в
|
Позиционер
электропневматический. Р воздуха питания: 1,4…6,0 кгс/см2.
Выходной сигнал: 4-20мА. Окружающий воздух: T= -45...+80°C .Исполнение: EExiaIICT6, IP54.
Samson AG, г.
Франкфурт на Майне, Германия.
|
Samson 4763-1
|
шт.
|
1
|
80г
|
Клапан регулирующий
проходной. Ду50, Ру16. Температура перекачиваемой среды: -20 …+450°C корпус и плунжерная пара из нержавеющей стали, Kvy
50, «НО». Samson AG, г.
Франкфурт на Майне, Германия.
|
Samson 3241-1
|
шт.
|
1
|
|
Измерение и контроль уровня
в Т-324 (L=20ч80%)
|
|
|
|
81а
|
Волноводный радарный
уровнемер. C одинарным жестким зондом НТНР (нерж.ст.). L=1200мм,
0ExiaIICT4X, IP67. Окружающий воздух: T= -40...+60°C. Выходной сигнал: 4..20 мА. Концерн «Метран», г.
Челябинск
|
Rosemount 5300
|
шт.
|
1
|
|
Регулирование расхода
стирола-ректификата из Т-324 (F = 2,6ч6,2 т/ч)
|
|
|
|
82а
|
Диафрагма камерная
стабилизирующая. Ду50, Pу16. Концерн «Метран», г. Москва.
|
Rosemount 405C
|
шт.
|
1
|
82б
|
Многопараметрический
преобразователь. Выходной сигнал: 4-20мА/HART
Окружающий воздух: T= -20...+80°C (с ЖКД), относительная влажность
- до100% (при 35°C). Исполнение: 0ExiaIICT4, IP66. Концерн «Метран», г. Москва.
|
Rosemount
3051SMV
|
шт.
|
1
|
82в
|
Позиционер
электропневматический. Р воздуха питания: 1,4…6,0 кгс/см2.
Выходной сигнал: 4-20мА. Окружающий воздух: T= -45...+80°C .Исполнение: EExiaIICT6, IP54.
Samson AG, г.
Франкфурт на Майне, Германия.
|
Samson 4763-1
|
шт.
|
1
|
82г
|
Клапан регулирующий
проходной. Ду40, Ру16. температура перекачиваемой среды: -20 …+450°C, корпус и плунжерная пара из нержавеющей стали, Kvy
10, «НЗ». Samson AG, г. Франкфурт
на Майне, Германия.
|
Samson 3241-1
|
шт.
|
1
|
|
Регулирование расхода
питания К-332 (F = 0,5ч1,0 т/ч)
|
|
|
|
83а
|
Диафрагма камерная
стабилизирующая. Ду32, Pу16. Концерн «Метран», г. Москва.
|
Rosemount 405C
|
шт.
|
1
|
83б
|
Датчик перепада давления.
Выходной сигнал: 4-20мА. Окружающий воздух: T= -20...+80°C (с ЖКД), Относительная
влажность - до100% (при 35°C). Исполнение: 0ExiaIICT4, IP66. Концерн «Метран», г. Москва.
|
Rosemount 3051S
|
шт.
|
1
|
83в
|
Позиционер
электропневматический. Р воздуха питания: 1,4…6,0 кгс/см2. Выходной
сигнал: 4-20мА. Окружающий воздух: T= -45...+80°C. Исполнение: EExiaIICT6, IP54. Samson AG, г.
Франкфурт на Майне, Германия.
|
Samson 4763-1
|
шт.
|
1
|
83г
|
Клапан регулирующий
проходной. Ду25, Ру16., температура перекачиваемой среды: -20 …+450°C корпус и плунжерная пара из нержавеющей стали, Kvy
5, «НЗ». Samson AG, г.
Франкфурт на Майне, Германия.
|
Samson 3241-1
|
шт.
|
1
|
|
Измерение и контроль
температуры отдувки Т-324 (Т = 20ч400С)
|
|
|
|
84а
|
Термопреобразователь
сопротивления. Диапазон измер. 0…+100°С, L=100мм, НСХ -
50М Материал защитной арматуры 12Х18Н10Т. Выходной сигнал: 4..20 мА.
Исполнение: ExiaIICT6, IP65, У1.1, V1. Концерн «Метран», г.
Челябинск
|
ТСМУ Метран-274
|
шт.
|
1
|
|
Измерение и контроль
температуры слива из Т-324 (Т = 30ч500С)
|
|
|
|
85а
|
Термопреобразователь
сопротивления. Диапазон измер. 0…+100°С, L=100мм, НСХ -
50М. Материал защитной арматуры 12Х18Н10Т. Выходной сигнал: 4..20 мА.
Исполнение: ExiaIICT6, IP65, У1.1, V1. Концерн «Метран», г.
Челябинск
|
ТСМУ Метран-274
|
шт.
|
1
|
|
Измерение и контроль
температуры отдувки Т-325 (Т = 0ч300С)
|
|
|
|
86а
|
Термопреобразователь
сопротивления. Диапазон измер. -50…+50°С, L=100мм, НСХ -
50М, Материал защитной арматуры 12Х18Н10Т. Выходной сигнал: 4..20 мА.
Исполнение: ExiaIICT6, IP65, У1.1, V1. Концерн «Метран», г.
Челябинск
|
ТСМУ Метран-274
|
шт.
|
1
|
|
Регулирование температуры
ЖНЗ из Т-325 (Т = 0ч250С)
|
|
|
|
87а
|
Термопреобразователь
сопротивления. Диапазон измер. -50…+50°С, L=100мм, НСХ -
50М Материал защитной арматуры 12Х18Н10Т. Выходной сигнал: 4..20 мА.
Исполнение: ExiaIICT6, IP65, У1.1, V1. Концерн «Метран», г.
Челябинск
|
ТСМУ Метран-274
|
шт.
|
1
|
87б
|
Позиционер
электропневматический. Р воздуха питания: 1,4…6,0 кгс/см2.
Выходной сигнал: 4-20мА. Окружающий воздух: T= -45...+80°C .Исполнение: EExiaIICT6, IP54.
Samson AG, г.
Франкфурт на Майне, Германия.
|
Samson 4763-1
|
шт.
|
1
|
87в
|
Клапан регулирующий
проходной. Ду50, Ру16.температура перекачиваемой среды: -20 …+450°C корпус и плунжерная пара из нержавеющей стали, Kvy
25, «НО». Samson AG, г.
Франкфурт на Майне, Германия.
|
Samson 3241-1
|
шт.
|
1
|
|
Измерение и контроль
давления в маслобаках насосов поз. Н-306/1,2; Н-307/1,2; Н-308/1,2;
Н-316/1-4; Н-317/1,2; Н-318/1,2; Н-326/1,2; Н-327/1,2; Н-328/1,2 (P=0,1ч0,2кгс/см2)
|
|
|
|
91а-110а
|
Датчик избыточного
давления. P=0ч250кПа. Выходной сигнал: 4-20мА. Исполнение: 0ExiaIICT5X, IP66, V2, Окружающий воздух: T= -55...+80°C . Концерн «Метран», г. Челябинск
|
Метран-150TG
|
шт.
|
20
|
|
Измерение и контроль
температуры подшипника №1 насосов поз. Н-306/1,2; Н-307/1,2; Н-308/1,2;
Н-316/1-4; Н-317/1,2; Н-318/1,2; Н-326/1,2; Н-327/1,2; Н-328/1,2 (Т≤550С)
|
|
|
|
111а-130а
|
Термопреобразователь
сопротивления. Диапазон измер. 0…+100°С, L=80мм, НСХ - Pt100.
Исполнение: 0ExiaIICT5X, IP65, У2, G1. Материал защитной арматуры
12Х18Н10Т. Концерн «Метран», г. Челябинск
|
Метран-2700
|
шт.
|
20
|
|
Измерение и контроль
температуры подшипника №2 насосов поз. Н-306/1,2; Н-307/1,2; Н-308/1,2;
Н-316/1-4; Н-317/1,2; Н-318/1,2; Н-326/1,2; Н-327/1,2; Н-328/1,2 (Т≤550С)
|
|
|
|
131а-150а
|
Термопреобразователь
сопротивления. Диапазон измер. 0…+100°С, L=80мм, НСХ - Pt100.
Исполнение: 0ExiaIICT5X, IP65, У2, G1. Материал защитной арматуры
12Х18Н10Т. Концерн «Метран», г. Челябинск
|
Метран-2700
|
шт.
|
20
|
|
Контроль уровня в
маслобаках насосов поз. Н-306/1,2; Н-307/1,2; Н-308/1,2; Н-316/1-4;
Н-317/1,2; Н-318/1,2; Н-326/1,2; Н-327/1,2; Н-328/1,2 (L>60мм)
|
|
|
|
151а-170а
|
Сигнализатор уровня.
Температура процесса: -40…+150°С. Выходной сигнал: NAMUR (EN
60947-5-6). Исполнение: 0ExiaIICT5, IP67. Температура окружающей среды: -40…+80°С. Концерн
«Метран», г. Челябинск
|
Rosemount 2120
|
шт.
|
20
|
|
Контроль полости насосов
поз. Н-306/1,2; Н-307/1,2; Н-308/1,2; Н-316/1-4; Н-317/1,2; Н-318/1,2;
Н-326/1,2; Н-327/1,2; Н-328/1,2 (L=100%)
|
|
|
|
171а-190а
|
Сигнализатор уровня.
Температура процесса: -40…+150°С. Выходной сигнал: NAMUR (EN
60947-5-6). Исполнение: 0ExiaIICT5, IP67. Температура окружающей среды: -40…+80°С. Концерн
«Метран», г. Челябинск
|
Rosemount 2120
|
шт.
|
20
|
|
Измерение и контроль
концентрации горючих веществ в насосной ректификации (Q=0ч20% от НКПР)
|
|
|
|
191а-193а
|
Анализатор взрывоопасных
концентраций. Диапазон сигнальных концентраций 0-100 % НКПР. Исполнение:
1ExibllCT6. Выходной сигнал: 4...20 мА. ФГУП СПО «Аналитприбор», г. Смоленск.
|
СТМ-30-03
|
шт.
|
3
|
|
Измерение и контроль
концентрации горючих веществ около колонн К-302, К-312, К-322 (Q=0ч20% от НКПР)
|
|
|
|
194а-196a
|
Анализатор взрывоопасных
концентраций. Диапазон сигнальных концентраций 0-100 % НКПР. Исполнение:
1ExibllCT6. Выходной сигнал: 4...20 мА. ФГУП СПО «Аналитприбор», г. Смоленск.
|
СТМ-30-03
|
шт.
|
3
|
|
Измерение и контроль
концентрации горючих веществ на отм.18.000 (Q=0ч20% от НКПР)
|
|
|
|
197а-199а
|
Анализатор взрывоопасных
концентраций. Диапазон сигнальных концентраций 0-100 % НКПР. Исполнение:
1ExibllCT6. Выходной сигнал: 4...20 мА. ФГУП СПО «Аналитприбор», г. Смоленск.
|
СТМ-30-03
|
шт.
|
3
|
|
Комплекс технических
средств
|
|
|
|
1
|
Блок управления
резервированный. Производитель: Yokogawa Electrics CIS Ltd, Япония.
|
AFV10D-S41201
|
шт.
|
1
|
2
|
Модуль расширения
вводов-выводов. Производитель: Yokogawa Electrics CIS Ltd, Япония.
|
ANB10D-420
|
шт.
|
4
|
3
|
Промышленный коммутатор.
Производитель: Yokogawa Electrics CIS Ltd, Япония.
|
L2-switch
|
шт.
|
2
|
4
|
Модуль аналогового ввода со
встроенным барьером искрозащиты. Производитель: Yokogawa Electrics CIS
Ltd, Япония.
|
ASI133-S00/SA3S0
|
шт.
|
18
|
5
|
Модуль аналогового ввода со
встроенным барьером искрозащиты и поддержкой HART. Производитель: Yokogawa Electrics CIS
Ltd, Япония.
|
ASI133-H00/SA3S0
|
шт.
|
1
|
6
|
Прижимной клеммный разъем
для аналогового входа. Производитель: Yokogawa Electrics CIS
Ltd, Япония.
|
ATSA3S-0
|
шт.
|
19
|
7
|
Модуль аналогового вывода
со встроенным барьером искрозащиты. Производитель: Yokogawa Electrics CIS
Ltd, Япония.
|
ASI533-S00/SA3S0
|
шт.
|
4
|
8
|
Прижимной клеммный разъем
для аналогового выхода. Производитель: Yokogawa Electrics CIS
Ltd, Япония.
|
ATSS3S-0
|
шт.
|
4
|
9
|
Модуль дискретного ввода со
встроенным барьером искрозащиты. Производитель: Yokogawa Electrics CIS
Ltd, Япония.
|
ASD143-P00/SB4S0
|
шт.
|
4
|
10
|
Прижимной клеммный разъем
для дискретного входа. Производитель: Yokogawa Electrics CIS
Ltd, Япония.
|
ATSB4S-0
|
шт.
|
4
|
11
|
Модуль дискретного ввода
без барьера искрозащиты. Производитель: Yokogawa Electrics CIS
Ltd, Япония.
|
ADV151-P10/B5S00
|
шт.
|
1
|
12
|
Прижимной клеммный разъем
для дискретного выхода. Производитель: Yokogawa Electrics CIS
Ltd, Япония.
|
ATB5S-00
|
шт.
|
1
|
13
|
Модуль дискретного вывода
со встроенным барьером искрозащиты. Производитель: Yokogawa Electrics CIS
Ltd, Япония.
|
ASD533-S00/SD3S0
|
шт.
|
1
|
14
|
Прижимной клеммный разъем
для дискретного выхода. Производитель: Yokogawa Electrics CIS
Ltd, Япония.
|
ATSD3S-0
|
шт.
|
1
|
15
|
Модуль дискретного вывода
без встроенного барьера искрозащиты. Производитель: Yokogawa Electrics CIS
Ltd, Япония.
|
ADV551
|
шт.
|
2
|
16
|
Прижимной клеммный разъем
для дискретного выхода. Производитель: Yokogawa Electrics CIS
Ltd, Япония.
|
ATD5S-00
|
шт.
|
2
|
17
|
Терминальная плата для
дискретных вводов-выводов без искрозащиты. Производитель: Yokogawa Electrics CIS
Ltd, Япония.
|
AED5D-00
|
шт.
|
2
|
18
|
Сигнальный кабель для
терминальной платы дискретных вводов-выводов. Производитель: Yokogawa Electrics CIS
Ltd, Япония.
|
AKB331
|
шт.
|
3
|
19
|
Модуль сети ESB
для FCU. Производитель: Yokogawa Electrics CIS
Ltd, Япония.
|
EC401-10
|
шт.
|
1
|
20
|
Модуль сети ESB
для NodeUnit. Производитель: Yokogawa Electrics CIS
Ltd, Япония.
|
SB401-10
|
шт.
|
1
|
21
|
Кабель ESB Bus Cable (36-36 pins) . Производитель: Yokogawa Electrics CIS Ltd, Япония.
|
YCB301-C020
|
шт.
|
8
|
22
|
Изолирующая перегородка для
блока расширения ввода-вывода. Производитель: Yokogawa Electrics CIS
Ltd, Япония.
|
T9083ND
|
шт.
|
4
|
23
|
Заглушка. Производитель: Yokogawa Electrics CIS
Ltd, Япония.
|
ADCV01
|
шт.
|
3
|
24
|
Шкаф для крепления модулей
на рейки 19’’. Размеры: 600х2200х600. Степень защиты: IP 55 согласно EN 60
529/09.2000 с системой принудительной вентиляции. Производитель: Rittal GmbH & Co. KG, Herborn, Германия.
|
Серия TS8 арт. 8626500
|
шт.
|
1
|
25
|
Центральный модуль питания
14 выходов, резервированный, 2 входа 220В . Производитель: Yokogawa Electrics CIS
Ltd, Япония.
|
AEP7D-20
|
шт.
|
1
|
26
|
Стол для станции оператора.
Производитель: Yokogawa Electrics CIS Ltd, Япония.
|
YAX101-S02
|
шт.
|
2
|
27
|
Standard Builder
Function - программное обеспечение. Производитель: Yokogawa Electrics CIS Ltd, Япония.
|
LHS5100-V11
|
шт.
|
1
|
28
|
Graphic Builder -
программное обеспечение для работы на станции оператора, лицензия.
Производитель: Yokogawa Electrics CIS Ltd, Япония.
|
LHS5150-V11
|
шт.
|
2
|
29
|
Электронное руководство по
эксплуатации и инструкция пользователя. Производитель: Yokogawa Electrics CIS
Ltd, Япония.
|
LHS5495-V11
|
шт.
|
1
|
30
|
Персональный компьютер для
станции оператора и инженерной станции в сборе с клавиатурой, мышью:
Процессор Xeon 2ГГц, ОЗУ-2ГБ, Жесткий диск-500ГБ, Монитор 23’’.
Производитель: HP Company
|
HP Compaq
|
шт.
|
2
|
31
|
Источник бесперебойного
питания. Производитель: APC by Schneider Electric, США.
|
APC Smart-UPS RT
6000VA RM 230V
|
шт.
|
2
|
32
|
Операционная система Windows Vista, лицензия, Microsoft,
США.
|
Windows Vista
|
шт.
|
2
|
ПРИЛОЖЕНИЕ Б.
Расчет САР (MathCAD)
Расчет передаточной функции разницы температур между верхом и контрольной
тарелкой К-302.
Построение кривой разгона по экспериментальным данным без времени
запаздывания объекта.
сек - время запаздывания объекта
сек
время эксперимента
сек - отрезок разбиения кривой разгона
число точек эксперимента
номера точек эксперимента
массив временных координат
тангенс угла наклона асимптоты исследуемой кривой разгона
изменение положения регулирующего клапана в %
массив экспериментальных значений температуры без учета времени
запаздывания
асимптота кривой разгона
приведение кривой разгона к началу координат
Экспериментальная кривая разгона:
Преобразуем кривую разгона без самовыравнивания к фиктивной кривой с
самовыравниванием для удобства расчета передаточной функции
где - S - асимптота проведенная из начала координат- полученная фиктивная
кривая
В результате преобразования получили фиктивную кривую с самовыравниванием
с установившимся режимом в = 9.2 гр.С
Определение передаточной функции методом площадей
Приведение кривой разгона к безразмерному виду от 0 до 1:
Вычисление интегральных коэффициентов (площадей) F1, F2, F3
Передаточная функция асимптоты фиктивного объекта равна:
Расчет передаточной функции объекта и построение переходной
характеристики:
Получили передаточную функцию фиктивного объекта с самовыравниванием.
Проверка адекватности экспериментальной кривой разгона и кривых,
построенных по моделям объекта
По полученным графикам можно говорить, что модель фиктивного объекта
адекватна.
Произведем обратное преобразование передаточной функции фиктивного
объекта с самовыравниванием в передаточную функцию модели реального объекта без
самовыравнивания.
передаточная функция в безразмерном виде
передаточная функция в размерном виде
передаточная функция объекта
Проверка адекватности найденной передаточной функции объекта и сравнение
ее с экспериментальной кривой разгона.
Построим графики экспериментальной и расчетной кривых в районе емкостного
запаздывания.
По полученным графикам видно, что расчетная кривая адекватна
экспериментальной в районе емкостного запаздывания
Для более полной оценки адекватности построим графики полученной и
экспериментальной кривых на большем промежутке времени.
Для этого сгенерируем дополнительные данные для экспериментальной кривой
таким образом, что бы она продолжала возрастать со скоростью 1.1 гр.С за 10
сек.
По полученным графикам видно, что расчетная кривая адекватна
экспериментальной на всем протяжении построения графика
Получение передаточной функции из кривой разгона расхода пара в
кипятильник Т-303.
% - начальное положение клапана расхода пара
% - конечное положение клапана расхода пара
% - изменение положение клапана
Данные, полученные из кривой разгона:
кг/ч - начальное значение расхода пара
кг/ч - конечное значение расхода пара
oC - изменение расхода пара
Ввод данных о кривой разгона объекта и разбиение ее на отрезки
cек
время запаздывания объекта
cек
время эксперимента
cек
отрезок разбиения кривой разгона
-чиcло точек эксперимента
-номера точек эксперимента
-маccив временных координат
массив экспериментальных значений
температуры верха колонны без учета времени запаздывания
Экспериментальная кривая разгона без учета задержки:
Шкала прибора расхода пара 0 - 2500 кг/ч
% - начальное значение расхода пара, выраженное в процентах
% - конечное значение расхода пара, выраженное в процентах
Вычисление коэффициента передачи объекта:
- коэффициент передачи объекта в безразмерном виде
Точный метод определения передаточной функции объекта (метод площадей)
Приведение кривой разгона к безразмерному виду:
Безразмерная переходная характеристика представляет собой массив,
элементы которого находятся в диапазоне (0;1), причём минимальному значению
соответствует 0, а максимальному 1.
Вычисление интегральных коэффициентов (площадей) F1, F2, F3
Т.к. интегральные коэффициенты положительны, то их принимаем в качестве
постоянных времени для передаточной функции вида:
Передаточная функция объекта, полученная методом площадей:
Проверка адекватности экспериментальной кривой разгона и кривых,
построенных по моделям объекта
Обратное преобразование Лапласа:
- приведение кривой к размерному виду
Строим графики расчетной и экспериментальной кривых.
Расчетная кривая адекватна экспериментальной, следовательно передаточная
функция посчитана верно.
Расчет настроек регуляторов каскадной системы.
Передаточные функции объекта
передаточная функция объекта управления
передаточная функция вспомогательного контура
Начальное приближение
Эквивалентный объект для основного регулятора принимаем равным:
Расчет настроек основного регулятора Roсн:
Определение корневого показателя колебательности:
требуемая степень затухания
требуемая степень колебательности
Получение Р.Ч.Х
Определение настроек, обеспечивающих незатухающий процесс
Зададим значение настройки С2 равными 0, 5, 10, 15 и построим линии
равной степени затухания при этих настройках в координатах С0 - С1
Раcширенные АЧХ и ФЧХ:
Поиск настроек основного регулятора:
коэффициент рабочей частоты
рабочая частота
Коэффициент пропорциональности
Время интегрирования
Время дифференцирования
передаточная функция ПИД-регулятора основного контура
Находим передаточную эквивалентную функцию вспомогательного регулятора
Рассчитаем вспомогательный регулятор для
Определение корневого показателя колебательности:
требуемая степень затухания
требуемая степень колебательности
Получение Р.Ч.Х
диапазон частот
Расширенные АЧХ и ФЧХ:
Пропорциональная составляющая:
Интегральная составляющая:
Расширенные АЧХ и ФЧХ:
Поиск настроек вспомогательного регулятора:
коэффициент рабочей частоты
Определение рабочей частоты:
рабочая частота
Определение С1 и С2 на рабочей частоте:
передаточная функция ПИ-регулятора вспомогательного контура
Первая итерация
Эквивалентный объект для основного регулятора принимаем равным:
Расчет настроек основного регулятора Roсн:
Определение корневого показателя колебательности:
требуемая степень затухания
требуемая степень колебательности
Получение Р.Ч.Х
Определение настроек, обеспечивающих незатухающий процесс
Зададим значение настройки С2 равными 0, 5, 10, 15 и построим линии
равной степени затухания при этих настройках в координатах С0 - С1
Расширенные АЧХ и ФЧХ:
Поиск настроек основного регулятора:
коэффициент рабочей частоты
рабочая частота
Коэффициент пропорциональности
Время интегрирования
Время дифференцирования
передаточная функция ПИД-регулятора основного контура
Находим передаточную эквивалентную функцию вспомогательного регулятора
Рассчитаем вспомогательный регулятор для
Определение корневого показателя колебательности:
требуемая степень затухания
требуемая степень колебательности
Получение Р.Ч.Х
диапазон частот
Расширенные АЧХ и ФЧХ:
Пропорциональная составляющая:
Интегральная составляющая:
Раcширенные АЧХ и ФЧХ:
Поиск настроек вспомогательного регулятора:
коэффициент рабочей частоты
Определение рабочей частоты:
рабочая частота
Определение С1 и С2 на рабочей частоте:
передаточная функция ПИ-регулятора вспомогательного контура
Проверка:
Основной регулятор:
Вспомогательный регулятор:
Вторая итерация
Эквивалентный объект для основного регулятора принимаем равным:
Расчет настроек основного регулятора Roсн:
Определение корневого показателя колебательности:
требуемая степень затухания
требуемая степень колебательности
Получение Р.Ч.Х
Определение настроек, обеспечивающих незатухающий процесс
Зададим значение настройки С2 равными 0, 5, 10, 15 и построим линии
равной степени затухания при этих настройках в координатах С0 - С1
Расширенные АЧХ и ФЧХ:
Поиск настроек основного регулятора:
коэффициент рабочей частоты
рабочая частота
Коэффициент пропорциональности
Время интегрирования
Время дифференцирования
передаточная функция ПИД-регулятора основного контура
Находим передаточную эквивалентную функцию вспомогательного регулятора
Рассчитаем вспомогательный регулятор для
Определение корневого показателя колебательности:
требуемая степень затухания
требуемая степень колебательности
Получение Р.Ч.Х
диапазон частот
Расширенные АЧХ и ФЧХ:
Пропорциональная составляющая:
Интегральная составляющая:
Раcширенные АЧХ и ФЧХ:
Поиск настроек вспомогательного регулятора:
коэффициент рабочей частоты
Определение рабочей частоты:
рабочая частота
Определение С1 и С2 на рабочей частоте:
передаточная функция ПИ-регулятора вспомогательного контура
Проверка:
Основной регулятор:
Вспомогательный регулятор:
Отличие настроек регуляторов текущей итерации от настроек регуляторов
предыдущей итерации составляет не более 5%, значит расчет можно считать
оконченным.
Построение графиков переходных процессов по заданию и возмущению.
Для первого графика переходного процесса по заданию:
построение пятипроцентной зоны
Показатели качества переходного процесса:
Время регулирования:
Время первого согласования:
Число колебаний:
Перерегулирование:
Построение графика переходного процесса по возмущению:
Показатели качества переходного процесса по возмущению:
Время регулирования:
Перерегулирование:
Время первого согласования:
Степень затухания:
Число колебаний:
Настройки регуляторов:
основной регулятор
коэффициент пропорциональности
время интегрирования
время дифференцирования
вспомогательный регулятор
коэффициент пропорциональности
время интегрирования
Вывод: Полученные настройки регулятора дают хорошие показатели качества
переходных процессов. Несколько завышенными получилось перерегулирование
переходного процесса по заданию, но так как задание по колонне изменяется
крайне редко (одно и то же значение от пуска до остановки на капремонт), то для
нас имеет большее значение качество переходного процесса по возмущению чем по
заданию.