Расчет стальной поперечной рамы сквозного сечения
Содержание
Введение
. Расчет
стальной поперечной рамы сквозного сечения
.1 Сбор
нагрузок
.2 Определение
усилий в стержнях рамы
.2.1 Расчет
рамы на постоянную нагрузку
.2.2 Расчет
рамы на снеговую нагрузку
.2.3 Расчет
рамы на ветровую нагрузку
.2.3.1 Расчет
с наветренной стороны
.2.3.2 Расчет
с подветренной стороны
. Подбор
сечения стержней рамы
.1 Расчет
сжатых стержней
.2 Расчет
растянутых стержней
Список
используемой литературы
Введение
Металлические конструкции широко применяются в
различных видах зданий и сооружений. Конструктивная форма сооружения
определяется сочетанием его основных элементов - балок, ферм, колонн и
оболочек, связанных в единое целое. Выбор наилучшей конструктивной формы
сооружения и его элементов производится при проектировании, которое
представляет собой творческий процесс, допускающий многообразие решений.
Уровень развития металлических конструкций
определяется, с одной стороны, потребностями в них народного хозяйства, а с
другой- возможностями технической базы: развитием металлургии,
металлообработки, строительной науки и техники. История развития металлических
конструкций может быть разделена на 5 периодов.
Первый период (от 12в. до начала 17в.)
характеризуется применением металла в сооружениях (дворцах, церквях и т.п.) в
виде затяжек и строп для каменной кладки. Затяжки выковывали из кричного железа
и скрепляли через проушины на штырях.
Второй период (от начала 17в. до конца 18в.)
связан с применением наклонных металлических стропил и пространственных
купольных конструкций, глав церквей. Стержни конструкций выполнены из кованных
брусков и соединены на замках и скрепах горновой сваркой.
Третий период (от начала 18в. до середины 19в)
связан с освоением процесса литья чугунных стержней и деталей. Строятся
чугунные мосты и конструкции перекрытий гражданских и промышленных зданий.
Соединения чугунных элементов осуществляются на замках или болтах. В этот
период наклонные стропила трансформируются в смешанные железочугунные
треугольные фермы. В фермах сначала не было раскосов, они появились в конце
рассматриваемого периода. Сжатые стержни ферм часто выполняли из чугуна, а
растянутые из железа. В узлах элементы соединялись через проушины на болтах.
Четвертый период (с 30-х годов 19в. до 20-х годов 20в). В начале 19в. кричный
процесс получения железа был заменен более совершенным- пудлингованием, а в
конце 80-х-выплавкой железа из чугуна в мартеновских и конверторных цехах. В
30-х годах 19в. появились заклепочные соединения. Для перекрытия использовались
треугольные металлические фермы. Конструктивная форма этих ферм постепенно
совершенствовалась: решетка получила завершение с появлением раскосов; узловые
соединения вместо болтовых на проушинах стали выполнять заклепочными с помощью
фасонок. Применялись решетчатые каркасы рамно-арочной конструкции для
перекрытия зданий значительных пролетов.
Пятый период (послереволюционный) начинается с
конца 20-х годов, с первой пятилетки. К концу 40-х годов клепанные конструкции
были почти полностью заменены сварными, более легкими, технологичными и экономичными.
Развитие металлургии уже в 30-х годах позволило применять в металлических
конструкциях более прочную низколегированную сталь. Кроме стали начали
использовать алюминиевые сплавы, плотность которых почти втрое меньше. В начале
30-х годов стала оформляться советская школа проектирования металлических
конструкций. Строилось много промышленных зданий с металлическим каркасом.
Наряду с совершенствованием конструктивной формы
совершенствовались и методы расчета конструкций. До 1950 года строительные
конструкции рассчитывали по методу допускаемых напряжений. С 1950 года в
Советском Союзе все виды строительных конструкций рассчитывают по методу
предельных состояний в соответствии с главой СНиП по строительным конструкциям.
Успехи в развитии металлических конструкций за
советский период достигнуты благодаря творческим усилиям коллективов проектных
и научных организаций, возглавляемых ведущими профессорами и инженерами.
. Расчет стальной поперечной
рамы сквозного сечения
d
=
4.2(м);
h
=
3.8(м);
hс =
3(м);
F1
= 220 кН
F2 =
230 кН
Районирование по весу снегового покрова:
Караганде (3 зона)
Районирование по средней скорости в зимний
период: Караганда (5)
1.1 Сбор нагрузок
Таблица 1:
|
Нормативная
нагрузка, кПа
|
Коэффициент
нагрузки
|
Расчетная
нагрузка, кПа
|
Стальная
панель с профнастилом
|
0,35
|
1,05
|
0,37
|
Собственный
вес конструкции ригеля
|
0,3
|
1,05
|
0,32
|
|
g = 0.65
|
|
q = 0.69
|
Расчетная нагрузка на ригель:
(1)
где
γн
- коэффициент надежности по назначению ()
α - угол наклона
кровли к горизонту (α=0)
bp
-
шаг рамы ()
Расчетная нагрузка на стойку:
F1=
220 кН - нагрузка от металлических панелей
F1=
220 кН - нагрузка от остекления
б) снеговая нагрузка
(2)
где
n - коэффициент
перегрузки ()
c - учет угла
наклона кровли (с=1)
Р0 - вес снегового покрова г.
Караганда (3 район)
qсн -
расчетная снеговая нагрузка (линейная) действует на верхний пояс рамы
в) ветровая нагрузка
(3)
Где n
- коэффициент перегрузки ()
c - коэффициент
учитывающий давление ветра с наветренной стороны (с=0.8)
c - коэффициент
учитывающий давление ветра с подветренной стороны (с=0.6)
k - коэффициент
зависящий от места строительства относительно города и высоты здания (k10
=
0.65, k20 =
0.9)
g0
- скоростной поток ветра (g0
= 0.48)
Наветренная сторона:
При h = 13.8 м.
Подветренная сторона:
При h = 13.8 м.
1.2 Определение усилий в стержнях
рамы
.2.1 Расчет рамы на постоянную
нагрузку
Приведение внешней нагрузки на ригель к узловой:
(4)
Где Р - узловая нагрузка
qn
- постоянная нагрузка
d - шаг рамы
P = 7.866 * 4.2 =
33.03кН
а) Определение реакций опоры
∑
=0
- Rb50.4 - F12.1
- F22.1 - F12.1+ F156.7+ F256.7+ F156.7
- +
P(2.1+6.3+10.5+14.7+18.9+23.1+27.3+31.5+35.7+39.9+44.1+48.3+52.5)+
= 0A = RB
= 977.6 кН
б) Определение усилий в стержнях стойки
N
3-
5 -
?
RA2.1
- N 3-
54.2
= 0
N
3-
5
= - =
-488.8 кН (сжат.)
N 4-6 - ?
A2.1
- N 4-6 4.2 -F14.2 - F24.2 = 04-6 =
=
-38 кН
(сжат.)
3- 6 -
?
N 3- 5 cosα
= 0
N 3-6 =05-7 -
?
RA2.1 - N 5-74.2
= 05-7 = - = -488.8 кН
(сжат.)6-8
- ?
A2.1
- N 6-8 4.2 -F14.2 - F24.2 -F14.2 =
06-8 = = 181,1 кН
(раст.)
6-7
-
?
N6-7 cosα
= 0
N
6-7
=0
в) Определение усилий в стержнях ригеля
N 10-12 - ?
A14.7-F116.8-
F216.8 -F116.8 - -
P12.6 -P8.4- P4.2 - N 10-123.8 = 0
10-12
=
=
527.4 кН (раст.)
N 11-13I -
?
A10.5
- F112.6 - F212.6 -F112.6 - -P8.4
- P4.2 - N 11-13I 3.8 = 011-13I
= =
-313.3 кН
(сжат.)10-13I
- ?
11-13I
+ N10-12 + N10-13I =
010-13I = = -285.4кН
(сжат.)13-13I
- ?
A18.9
- F121 - F221 -F121 - -P16.8
- P12.6 -P8.4 - P4.2 - N 13-13I 3.8 = 013-13I
= =
-703 кН
(сжат.)12-13I
- ?
13-13I
+ N10-12 + N12-13I =
012-13I = = 234 кН
(раст.)12-14
- ?
A23,1-F125,2-
F225,2 -F125,2 - -
P21- P16.8 - P12.6 -P8.4- P4.2 - N 12-143.8 = 012-14
=
=842.4
кН (раст.)
N 13 -15I
- ?
A18.9
- F121- F221 -F121 - -P16.8
- P12.6 - P8.4 - P4.2 - N 13-15I 3.8 = 013-15I
= =
-703 кН
(сжат.)12
- 15I - ?
13-15I
+ N12-14 + N12-15I =
012-15I = = -185кН
(сжат.)15
- 15I - ?
A27.3
- F129.4 - F229.4 -F129.4 - -
P25.2- P21- P16.8 - P12.6 - P8.4 -P4.2- N 15-15I 3.8
= 015-15I= =-945
кН
(сжат.)14-15I
- ?
15-15I
+ N12-14 + N14-15I =
014-15I = = 136,8 кН
(раст.)
1.2.2 Расчет рамы на снеговую
нагрузку
Приведение внешней нагрузки на ригель к узловой:
(5)
металлический конструкция рама ригель
Где Р - узловая нагрузка
qсн
- снеговая нагрузка
d - шаг рамы
P = 16,53 * 4.2 =
69,4кН
а) Определение реакций опоры
∑
=0
Rb50.4 - F12.1
- F22.1 - F12.1+ F156.7+ F256.7+ F156.7
- +
P(2.1+6.3+10.5+14.7+18.9+23.1+27.3+31.5+35.7+39.9+44.1+48.3+52.5)+
+
= 0A = RB
= 1254,9 кН
б) Определение усилий в стержнях стойки
N
3-
5 -
?
RA2.1
- N 3-
54.2
= 0
N
3-
5
= - =
- 627,4 кН (сжат.)
N
4-6
-
?
A2.1
- N 4-6 4.2 -F14.2 - F24.2 = 04-6 =
=
- 804,8 кН
(сжат.)3-
6 - ?
N 3- 5 cosα
= 0
N 3-6 =05-7 -
?
RA2.1 - N 5-74.2
= 05-7 = - = -627,4 кН
(сжат.)6-8
- ?
A2.1
- N 6-8 4.2 -F14.2 - F24.2 -F14.2 =
06-8 = = 42,5 кН
(раст.)
6-7
-
?
N6-7 cosα
= 0
N
6-7
=0
в) Определение усилий в стержнях ригеля
N 10-12 - ?
A14.7-F116.8-
F216.8 -F116.8 - -
P12.6 -P8.4- P4.2 - N 10-123.8 = 0
10-12
=
=
1278 кН (раст.)
N 11-13I -
?
A10.5
- F112.6 - F212.6 -F112.6 - -P8.4
- P4.2 - N 11-13I 3.8 = 011-13I
= =
-898 кН
(сжат.)10-13I
- ?
11-13I
+ N10-12 + N10-13I =
010-13I = = -506кН
(сжат.)13-13I
- ?
A18.9
- F121 - F221 -F121 - -
P16.8 - P12.6 - P8.4 - P4.2 - N 13-13I 3.8 = 013-13I
= =
-1580 кН
(сжат.)12-13I
- ?
13-13I
+ N10-12 + N12-13I =
012-13I = = 402кН
(раст.)12-14
- ?
A23,1-F125,2-
F225,2 -F125,2 - -
P21- P16.8 - P12.6 -P8.4- P4.2 - N 12-143.8 = 012-14
=
=1804
кН (раст.)
N 13 -15I
- ?
A18.9
- F121- F221 -F121 - -P16.8
- P12.6 - P8.4 - P4.2 - N 13-15I 3.8 = 013-15I
= =
-1004 кН
(сжат.)12-15I
- ?
13-15I
+ N12-14 + N12-15I =
012-15I = = -1066кН
(сжат.)15
- 15I - ?
A27.3
- F129.4 - F229.4 -F129.4 - -
P25.2- P21- P16.8 - P12.6 - P8.4 -P4.2- N 15-15I 3.8
= 015-15I= =-1990кН
(сжат.)14-15I
- ?
15-15I
+ N12-14 + N14-15I =
014-15I = = 248 кН
(раст.)
1.2.3 Расчет рамы на ветровую
нагрузку
.2.3.1 Расчет с наветренной стороны
P1= 2=
3=
4=
а) Определение реакций опоры
∑
=0
- Rb50.4 + P11
+ P24 + P27+ P310+ P413.8 = 0
RB
= 6.7 кН => RA
= - 6.7 кН
б) Определение усилий в стержнях стойки
N 3- 5 - ?
RA2.1 -P16 - P23
- N 3- 54.2 = 03- 5 = - =
- 16 кН
(сжат.)4-6
- ?
A2.1
+ N 4-6 4.2 -P13= 04-6 = =
9,42 кН
(раст.)3-
6 - ?
3- 6 +
RA= 03-6 = = 10 (раст.)5-7
- ?
RA2.1 - N 5-7 4.2
-P16 - P23= 05-7 = =
-16.08 кН
(сжат.)
6-8
-
?
RA2.1
+ N 6-8
4.2
-P23
- P26-P19
= 0
N
6-8
= =
43.43 кН (раст.)
N 6-7 - ?
6-7 +RA=
0
N
6-7
=
= 10 (раст.)
в) Определение усилий в стержнях ригеля
N 10-12 - ?
A14.7-P33.8-
P26.8 -P29.8 - P1 12.8- N 10-123.8
= 010-12 = = -100 кН
(сжат.)11-13I
- ?
A10.5
+ P43.8- P23-P26 -P19 + N 11-13I
3.8 = 011-13I = =
55.6 кН
(раст.)10-13I
- ?
A
+ N10-13I = 010-13I
= =
10кН
(раст.)13-13I
- ?
A18,9
+ P43.8- P23-P26 -P19 + N 13-13I
3.8 = 013-13I = =
70,4 кН
(раст.)12-13I
- ?
A
- N12-13I = 012-13I
= =
- 10кН
(сжат.)12-14
- ?
A23,1-P33.8-
P26.8 -P29.8 - P1 12.8- N 12-143.8
= 012-14 = = -125,9 кН
(сжат.)13-15I
- ?
A18,9
+ P43.8- P23-P26 -P19 + N 13-15I
3.8 = 013-15I = =
70,4 кН
(раст.)
N 12-15I -
?
A
+ N12-15I = 012-15I
= =
10кН
(раст.)15-15I
- ?
A27,3
+ P43.8- P23-P26 -P19 + N 15-15I
3.8 = 015-15I = =
85,2 кН
(раст.)14-15I
- ?
A
- N14-15I = 014-15I
= =
- 10кН
(сжат.)
1.2.3.2 Расчет
с
подветренной
стороны
= =
6.38
= =
7.65
= =
9
= =
5.4
а) Определение реакций опоры
∑
=0
RА50.4
+ P11
+ P24
+ P27+
P310+
P413.8
= 0
RА
= - 5 кН => RВ
= 5 кН
б) Определение усилий в стержнях стойки
N 3- 5 - ?
RA2.1 -P16 - P23
- N 3- 54.2 = 03- 5 = - =
- 17 кН
(сжат.)
4-6
-
?
RA2.1
+ N 4-6
4.2
-P13=
0
N
4-6
= =
8,5 кН (раст.)
N 3- 6 - ?
3- 6 +
RA= 03-6 = = 7,4 (раст.)5-7
- ?
RA2.1 - N 5-7 4.2
-P16 - P23= 05-7 = =
-16.09 кН
(сжат.)
6-8
-
?
RA2.1
+ N 6-8
4.2
-P23
- P26-P19
= 0
N
6-8
= =
42.5 кН (раст.)
N 6-7 - ?
6-7 +RA=
0
N
6-7
=
= 7,4 (раст.)
в) Определение усилий в стержнях ригеля
N 10-12 - ?
A14.7-P33.8-
P26.8 -P29.8 - P1 12.8- N 10-123.8
= 010-12 = = -94,5 кН
(сжат.)11-13I
- ?
A10.5
+ P43.8- P23-P26 -P19 + N 11-13I
3.8 = 011-13I = =
50,8 кН
(раст.)10-13I
- ?
A
+ N10-13I = 010-13I
= =
7,4кН
(раст.)13-13I
- ?
A18,9
+ P43.8- P23-P26 -P19 + N 13-13I
3.8 = 013-13I = =
61,9 кН
(раст.)12-13I
- ?
A
- N12-13I = 012-13I
= =
- 7,4кН
(сжат.)12-14
- ?
A23,1-P33.8-
P26.8 -P29.8 - P1 12.8- N 12-143.8
= 012-14 = = -115,5 кН
(сжат.)13-15I
- ?
A18,9
+ P43.8- P23-P26 -P19 + N 13-15I
3.8 = 013-15I = =
61,9 кН
(раст.)12-15I
- ?
A
+ N12-15I = 012-15I
= =
7,4кН
(раст.)15-15I
- ?
A27,3
+ P43.8- P23-P26 -P19 + N 15-15I
3.8 = 015-15I = =
73 кН
(раст.)14-15I
- ?
A
- N14-15I = 014-15I
= =
- 7,4кН
(сжат.)
Таблица расчетных усилий
Нагрузка
Стержень
|
Усилие
от внешних усилий
|
Расчетные
усилия
|
|
Постоянная
|
Снеговая
|
Ветровая(слева)
|
|
|
+
|
-
|
+
|
-
|
+
|
-
|
+
|
-
|
Стойка
|
3
- 4
|
0
|
|
0
|
|
|
10,2
|
|
10,2
|
|
3
- 5
|
|
488,8
|
|
627,4
|
|
16
|
|
1132,2
|
|
3
- 6
|
0
|
|
0
|
|
10
|
|
10
|
|
|
4
- 6
|
|
38
|
|
804,8
|
18,27
|
|
|
842,8
|
|
5
- 6
|
0
|
|
0
|
|
|
10,2
|
|
10,2
|
|
5
- 7
|
|
488,8
|
|
627,4
|
|
16,08
|
|
1132,3
|
|
6
- 7
|
0
|
|
0
|
|
10
|
|
10
|
|
|
6
- 8
|
181,1
|
|
42,5
|
|
43,43
|
|
267
|
|
|
7
- 8
|
0
|
|
0
|
|
|
12
|
|
12
|
Ригель
|
10-11
|
|
33,03
|
|
69,4
|
0
|
|
|
102,4
|
|
10
-12
|
527,4
|
|
1278
|
|
|
100
|
1805,4
|
|
|
10-13I
|
|
285,4
|
|
506
|
10
|
|
|
791,4
|
|
11-13I
|
|
313,3
|
|
898
|
55,6
|
|
|
1211
|
|
12-13I
|
234
|
|
402
|
|
|
10
|
636
|
|
|
12 -13
|
|
33,03
|
|
69,4
|
0
|
|
|
102,4
|
|
12 -14
|
842,4
|
|
1804
|
|
|
125,9
|
2646
|
|
|
12-15I
|
|
185
|
10
|
|
|
1251
|
|
13-13I
|
|
703
|
|
1580
|
70,4
|
|
|
2283
|
|
13-15I
|
|
703
|
|
1004
|
70,4
|
|
|
1707
|
|
14-15I
|
136,8
|
|
248
|
|
|
10
|
385
|
|
|
14-15
|
|
33,03
|
|
69,4
|
0
|
|
69,4
|
|
|
15-15I
|
|
945
|
|
1990
|
|
85,2
|
|
3020
|
. Подбор сечения стержней
рамы
.1 Расчет сжатых стержней
а) Вычисляем требуемую площадь сечения:
(6)
Где N
- расчетное усилие, кН
φ - коэффициент
продольного изгиба (зависит от гибкости λ и
расчетного сопротивления R
)
R - расчетное
сопротивление
γ - коэффициент условия
работы для конструкции
Гибкость λ предварительно
принимаем:
для пояса λ = 80÷60;
для стержней решетки λ
= 120÷100
б) Вычисляем требуемый радиус инерции сечения:
(7)
Где l0
- расчетная длина стержня
λ - гибкость
(8)
Где l0
- расчетная длина стержня
l - геометрическая
длина стержня, расстояние между узлами
μ - коэффициент
учитывающий закрепление стержней
для поясов μ = 1;
для решетки μ = 0,8
в) По найденным значениям Атр и iтр
подбираем парные уголки
Аф ≥
iy
iтр
г) Выполняем проверку принятого сечения
Вычисляем нормальное напряжение:
≤ R
(9)
Где σ - нормальное
напряжение
Аф - фактическая площадь сечения
) Расчет стойки
N 3-4
- ?
1)
2)
l0 = 0,8*3=2,4
3) Аф = 4,8
iy= 2,45
Принимаем: 2∟50x5
4) σ =
N 3-5 - ?
1)
2)
l0 = 1*3=2.4
) Аф = 38,8
iy= 7.74
Принимаем: 2∟180x11
4) σ =
N 4-6
- ?
1)
1)
l0 = 1*3=2.4
) Аф = 24,3
iy= 5,52
Принимаем: 2∟125x10
3) σ =
N 5-6
- ?
1)
2)
l0 = 0,8*3=2,4
3) Аф = 4,8
iy= 2,45
Принимаем: 2∟50x5
4) σ =
N 5-7
- ?
1)
2)
l0 = 1*3=2.4
) Аф = 38,8
iy= 7.74
Принимаем: 2∟180x11
4) σ =
N 7-8
- ?
1)
2)
l0 = 0,8*3=2,4
3) Аф = 4,8
iy= 2,45
Принимаем: 2∟50x5
4) σ =
) Расчет ригеля
N 10-11
- ?
1)
2)
l0 = 0,8*3=2,4
3) Аф = 4,8
iy= 2,45
Принимаем: 2∟50x5
4) σ =
N 10-13I-
?
1)
2)
l0 = 0,8*3=2,4
3) Аф = 31,4
iy= 6,91
Принимаем: 2∟160x10
4) σ =
N 11-13I
- ?
1)
2)
l0 = 1*3=3
) Аф = 42.2
iy= 7.76
Принимаем: 2∟180x12
4) σ =
N 12-13 - ?
1)
2)
l0 = 0,8*3=2,4
3) Аф = 4,8
iy= 2,45
Принимаем: 2∟50x5
4) σ =
N 12-15I
- ?
1)
2)
l0 = 0,8*3=2,4
3) Аф = 47,1
iy= 8,55
Принимаем: 2∟200x12
4) σ =
N 13-13I
- ?
1)
2)
l0 = 1*3=3
) Аф = 94.3
iy= 8.81
Принимаем: 2∟200x25
4) σ =
N 13-15I
- ?
1)
2)
l0 = 1*3=3
) Аф = 94.3
iy= 8.81
Принимаем: 2∟200x25
4) σ =
N 15-15I
- ?
1)
2)
l0 = 1*3=3
) Аф = 94.3
iy= 8.81
Принимаем: 2∟200x25
4) σ =
2.2 Расчет растянутых стержней
а) Вычисляем требуемую площадь сечения:
(6)
Где N
- расчетное усилие, кН
R - расчетное
сопротивление
γ - коэффициент условия
работы для конструкции
Гибкость λ предварительно
принемаем:
для пояса λ = 80÷60;
для стержней решетки λ
= 120÷100
б) По найденным значениям Атр
подбираем парные уголки
Аф ≥ ;
iy
) Расчет стойки
N
3-6
-
?
1)
) Аф = 4,8
iy= 2,45
Принимаем: 2∟50x5
N 6-7
- ?
1)
) Аф = 4,8
iy= 2,45
Принимаем: 2∟180x11
N 6-8
- ?
1)
) Аф = 6,13
iy= 2,96
Принимаем: 2∟63x5
) Расчет ригеля10-12
- ?
1)
) Аф = 42,2
iy= 7,76
Принимаем: 2∟180x12
N 12-13I
- ?
1)
) Аф = 15.6
iy= 4.47
Принимаем: 2∟100x8
N 12-14 - ?
1)
) Аф = 62
iy= 8.64
Принимаем: 2∟200x1614-15I
- ?
1)
) Аф = 8.78
iy= 3.44
Принимаем: 2∟75x614-15
- ?
1)
) Аф = 4.8
iy= 2.45
Принимаем: 2∟50x5
Список использованной литературы
1. Металлические
конструкции. Общий курс: Учебник для вузов / Под редакцией Е.И. Беленя. - М.:
Стройиздат.-1986 - 56с.
. Металлические
конструкции /Под ред. Н. П. Мельникова. -М.: Стройиздат, 1980. - 776 с.-
(Справочник проектировщика).
. Проектирование
металлических конструкций. Спец. курс. Учебное пособие для вузов/В.А. Бирюлев,
И.И. Кошин, И.И. Крылов, А.В. Сильвестров. - Л.: Стройиздат, 1990.-419с
. СНиП
2.01.07-85* «Нагрузки и воздействия».