Тип антенны и генератора
|
Разработчик, год
|
Напряженность (кВ/м); фронт (нс)
|
Показатель качества, Е (кВ/м) х R
(м)
|
Фронт/ Длительность
(нс)
|
Примечание
|
Параболоид ø 0,4 м, искровой
|
IRA США, 1994
|
120; 0,1
|
4,6x305
|
0,085; 0,13
|
частота: f непрер.= 10 Гц f кратк. =200 Гц
|
ТЕМ-рупор, искровой Н-2
|
AFRL
США, 2000
|
300; 0,25
|
43х10
|
0,24
|
~ 0,3 частота: fкратк.
= 1 кГц
|
Параболоид ø 0,9 м, полупроводн.
|
Герма-ния, 2002
|
9
|
7х1
|
0,1; 4,0
|
f
= 800 Гц
|
Решетка, раскрыв 30х30 см2, полупроводн.
|
AFRL США,
1998
|
17
|
20х1
|
~ 0,5; ~
1,5
|
4 ТЕМ рупора
|
Половина параболоида ø 3,67 м, искровой
|
AFRL CША
(Jolt), 2000
|
1000
|
5300х1000 (проект)
|
0,1
|
f = 200
Гц
|
Антенно-фидерные устройства
традиционно делятся на узкополосные, широкополосные и диапазонные или частотно
независимые. Однако, многие из известных широкополосных и диапазонных антенн не
пригодны для малоискаженного излучения СК ЭМИ в связи с зависимостью положения
фазового центра антенны от частоты. К таким антеннам относятся спиральные и
логопериодические антенны. Биконическая антенна в полосе частот не менее двух
октав сохраняет стабильные характеристики направленности, поляризационную
характеристику, стабильный фазовый центр и постоянное входное сопротивление. Но
диаграмма направленности биконической антенны и толстого диполя равномерна в
плоскости перпендикулярной оси диполя, что ограничивает их применение в
качестве излучателей направленных СК ЭМИ [15].
В качестве излучателей мощных СК ЭМИ
в настоящее время широко используются ТЕМ-рупорные антенны (рис. 1.4 а) и антенны с параболическим рефлектором (рис. 1.4 б).
а) б)
Рис. 1.4.
Антенна на основе параболического рефлектора (а):
- облучающая сферическая
волна;
- отраженная плоская волна;
F - фокус параболического зеркала, совпадающий с точкой возбуждения
биконуса.
Антенна на основе ТЕМ-рупоров (б)
Исторически ТЕМ-рупор - первая
антенна, использованная для направленного излучения СК ЭМИ. К недостаткам
ТЕМ-рупора следует отнести необходимость вывода на открытый воздух полного
рабочего напряжения генератора. Также к недостаткам таких антенных решеток
можно отнести большие габаритные размеры излучателя и малые углы сканирования
[3].
Впервые антенну с параболическим
рефлектором для излучения СК ЭМИ предложил К. Баум в
1989 году [30]. Антенны этого типа имеют один из лучших «показателей качества»
(около 1380 кВ [14]). Возбуждение антенны осуществляется с помощью двух
скрещенных ТЕМ-рупоров [17] или, в более высоковольтном варианте, двух
скрещенных биконусов [18,19]. Преимущество антенны с рефлектором, по сравнению
с решеткой из ТЕМ-рупоров - возможность получить более узконаправленный СК ЭМИ
за счет более плоского фронта импульса в раскрыве антенны. Существенным
недостатком такой антенны является резкая неоднородность поля по раскрыву - оно
максимально в центре и спадает к краю зеркала обратно пропорционально радиусу.
К недостаткам антенны, так же, как и в варианте ТЕМ-рупоров, относится
необходимость вывода на воздух полного напряжения генератора [15].
Для практического применения
источники мощного сверхкороткого излучения должны удовлетворять ряду требований.
Это - компактность, малый вес и высокая излучаемая мощность. Таким образом,
необходимо уменьшать размеры и вес всех подсистем, составляющих источник СК
ЭМИ, и одновременно увеличивать выходную пиковую мощность при высокой частоте
повторения импульсов [15].
Генерации СК ЭМИ и разработке
мероприятий по защите ЭС посвящены работы целого ряда известных отечественных и
зарубежных ученых: Фортов В.Е., Синий Л.Л., Соколов А.А., Потапов А.А.,
Подосенов С.А., Сахаров К.Ю., Мырова Л.О., Кечиев Л.Н., Крохалев Д.И., Балюк
Н.В., Баум К.И., Парфенов Ю.В., Радаски У.Ф. Туркин В.А.
К примеру, В.А. Туркин в своей
диссертации «Разработка излучателей сверхкоротких электромагнитных импульсов
для испытаний радиотехнической аппаратуры» провел анализ структуры излучателей
СК ЭМИ. На основе анализа показано, что наиболее перспективными генераторами СК
ЭМИ являются:
искровые генераторы с
маслонаполненными разрядниками для создания мощных однократных (или с частотой
повторения 10 Гц-100 Гц) излучателей импульсной мощностью порядка 1 ГВт и
более;
полупроводниковые генераторы для
создания портативных излучателей с частотой повторения до 1000 Гц и более.
Анализ антенно-фидерных систем и
методов их расчета для излучения СК ЭМИ показал, что основными типами таких
систем для направленного излучения СК ЭМИ являются антенная решетка из
ТЕМ-рупоров и излучающая антенна с параболическим рефлектором [8].
Разработкой мощных источников также
занимается Институт сильноточной электроники СО РАН. В 2009 году им удалось
создать мощный источник СК ЭМИ пикосекундной длительности с высокой
направленностью на основе возбуждения решетки комбинированных антенн от одного
высоковольтного генератора через делитель мощности биполярными импульсами
длительностью ~ 200 пс. В результате продемонстрирована возможность непрерывной
работы в течение часа на частоте 100 Гц с высокой стабильностью излучения.
Такие источники могут представлять интерес для исследований в области
электромагнитной совместимости [20].
Внешний вид источника СК ЭМИ
приведен на рис. 1.4. Источник состоит из следующих основных частей: генератор
биполярных импульсов, состоящий из генератора монополярных импульсов 1 и
формирователя биполярных импульсов 2, трансформатор сопротивлений с делителем
мощности 3 и 16-элементная антенная решетка 4, соединенная с делителем мощности
с помощью коаксиальных кабелей. В качестве генератора монополярных импульсов
использовался генератор высоковольтных импульсов СИНУС-160 [20].
Рис. 1.4. Источник с 16-элементной
антенной решеткой
2.
Разработка модели источника и выбор метода для исследования электромагнитной
обстановки в помещении
.1 Выбор средств и
описание метода для исследования электромагнитной обстановки в помещении
Для исследования задач
электромагнитной совместимости (ЭМС) в настоящее время наибольшее
распространение получили численные методы. Численные методы нацелены на
непосредственное решение уравнений поля с граничными условиями, обусловленными
геометрией задачи и самой задачей. Хотя они требуют большего объема вычислений,
чем аналитические методы или экспертные системы, численные методы являются
крайне мощным инструментом анализа ЭМИ. Численные методы осуществляют анализ
всей геометрии исследуемой конфигурации полностью, используя уравнения
Максвелла [1]:
,
, .
Рис. 2.1. Современные
методы решения задач ЭМС
В свою очередь из
численных методов наибольшее распространение получили три метода анализа ЭМИ во
временной области: метод матрицы линии передачи (TLM),
метод конечных интегралов (FIT)
и метод конечных разностей во временной области (FDTD)
(рис. 2.1) [29].
Метод матрицы линии
передачи появился примерно в 1976 году и считается универсальным методом для
решения задачи анализа распределения электромагнитного поля [21]. Данный метод
основан на моделировании распространения электромагнитных волн с помощью ячеек
линии передачи с периодом Δb
(пространственной решетки). Гибридная TLM-ячейка
определяет 6 компонент поля (рис. 2.2.)
[1].
Рис. 2.2. Гибридная TLM-ячейка
Границы, соответствующие
электрическим и магнитным стенкам, представляются короткозамкнутыми и
разомкнутыми шунтирующими узлами на соответствующих границах. Наличие магнитных
и диэлектрических материалов может быть смоделировано за счет подключения
короткозамкнутых шлейфов длиной Δb/2 на последовательных
узлах и разомкнутых шлейфов на параллельных узлах. Электрические и магнитные
поля заменяются эквивалентными генераторами в линиях [1].
Численный расчет начинается с
возбуждения решетки в определенных точках импульсами тока и напряжения.
Распространение этих импульсов затем рассчитывается через дискретные временные
интервалы. После нахождения решения во временной области частотный спектр может
быть определен с помощью преобразования Фурье. Ввиду периодичности разбиения
исследуемого пространства решение в частотной области имеет полосы пропускания
и запирания [21].
Достоинством метода является
гибкость, простота математической формулировки и программной реализации.
Недостаток метода заключается в некоторых ограничениях, которые должны
учитываться при моделировании. Из-за введения периодических решетчатых
структур, появляется типичное явление пропускания и режекции в полосе частот.
Для исключения данного явления частотный диапазон должен быть ниже границы
частотного диапазона исследования, и ограничен размером ячейки.
Метод конечных разностей во
временной области (FDTD) является методом численного решения задач
электродинамики, основанный на нестандартной дискретизации уравнений Максвелла
во времени и пространстве. Метод работает во временной области, поэтому
пригоден для решения задач в широком диапазоне частот.
Этот метод относится к общему классу
сеточных методов решения уравнений Максвелла. Уравнения подвергаются
дискретизации, используя центрально-разностную аппроксимацию по времени и
пространственным координатам. Полученные конечно-разностные уравнения решаются
программными или аппаратными средствами в каждый момент временной сетки,
причем, как правило, рассчитанные электромагнитные поля разделены во времени
половиной шага дискретизации. Расчёт электромагнитных полей в ячейках сетки
повторяется до тех пор, пока не будет получено решение поставленной задачи в
интересуемом промежутке времени [22].
На рис. 2.3 показан кубик
пространства с компонентами напряженности электрического E и магнитного H поля
на гранях, иллюстрирующая связь компонент поля в конечно-разностных уравнениях
Максвелла. Отметим, что последние содержат обычные операции сложения, вычитания,
умножения и деления, элементарно реализуемые на современной вычислительной
технике. Для проведения расчетов требуется разбить область с объектом
исследования на элементарные ячейки и установить начальные значения для всех
компонент электромагнитных полей, которые определяются условиями возбуждения
[23].
Рис. 2.3.
Представление компонент поля в кубической ячейке
Примерно с 1990 г. метод конечных
разностей стал основным для численного моделирования многих научных и
инженерных задач, связанных с взаимодействием электромагнитных волн с объектами
из разных материалов. Он может быть успешно применен для решения широкого
спектра задач: от моделирования сверхдлинных электромагнитных волн в геофизики
и микроволн (например, для расчёта характеристик антенн, разработки
беспроводных устройств связи, в том числе цифровых) до решения задач в
оптическом диапазоне.
Достоинства метода:
§ интуитивно понятен,
поэтому пользователи могут легко понять, как он работает и каких результатов
ждать от его применения в той или иной задаче.
§ работает во
временной области, и соответственно, за один этап моделирования могут быть
получены результаты в широком диапазоне частот, что исключает возможность
потери резонансных пиков.
§ в методе поля
вычисляются последовательно с течением времени, что позволяет создавать
анимированные изображения распространения волновых процессов в расчетном
объеме. Такие изображения могут быть очень полезны для понимания того, что
происходит с моделью, и позволяют удостовериться, что модель работает
корректно.
§ позволяет указать
материал в каждой точке расчетного объема и может быть легко приспособлен для
моделирования не только широкого спектра металлов и диэлектриков, но и
материалов с нелинейными свойствами.
§ позволяет
непосредственно моделировать эффекты на отверстиях, так же как эффекты
экранирования, причем электромагнитные поля внутри и вне экрана могут быть
рассчитаны напрямую или обратно.
§ сразу определяет
значения векторов напряженности электрического E и магнитного H полей, знание
которых необходимо для решения большинства задач ЭМС и электромагнитного
взаимодействия, что очень удобно, так как оказывается ненужным промежуточное
преобразование результатов моделирования.
Можно выделить следующие основные недостатки
метода конечных разностей:
§ весь расчетный
объем должен быть разбит на ячейки, и величина шага дискретизации должна быть
достаточно малой по сравнению с наименьшей длиной волны, используемых в
конкретной задаче объектов. Кроме того, эта величина определяет детализацию
распределения материалов в пространстве. Поэтому может оказаться, что счетный
объем должен быть разделен на очень большое число ячеек, что означает большие
затраты памяти и большое время моделирования. Поэтому сложно моделировать задачи,
с длинными, тонкими пространственными структурами, например, поля проводников с
током.
§ метод конечных
разностей рассчитывает электромагнитные поля в каждой точке расчётного объёма.
Если требуется найти электромагнитное поле на некотором отдалении от источника,
это, скорее всего, значит, что расчётный объем окажется чрезмерно большим.
Существуют расширения метода для нахождения электромагнитных полей в дальней
зоне, но они требуют постобработки.
§ расчётный объем
должен быть конечным, чтобы уместиться в памяти компьютера. В большинстве
случаев это достигается с помощью задания искусственных граничных условий. Но
их нужно использовать с осторожностью, чтобы свести к минимуму вызываемые ими
искажения. В настоящее время известно несколько эффективных граничных условий
поглощения для алгоритма метода, позволяющих имитировать бесконечную расчетную
область.
Метод конечных интегралов (FIT)
представляет собой дискретную формулировку уравнений Максвелла в интегральной
форме, удобную для реализации на компьютерах и позволяющую моделировать
реальные электромагнитные задачи со сложной геометрией. Метод может быть
реализован как во временной, так и в частотной области. Кроме того, не
накладывается никаких ограничений на тип используемой сетки разбиения, наряду
со структурированной сеткой в декартовой системе координат поддерживаются
неортогональные сетки, например, тетраэдральная. Метод конечных интегралов
имеет высокую эффективность в тех задачах, где необходим анализ нестационарных
процессов в неоднородном, анизотропном пространстве для объектов с произвольной
формой границ. Этот численный метод обеспечивает универсальную схему
пространственной дискретизации, которую можно применять к различным случаям,
начиная со статического поля и заканчивая высокочастотными расчетами во
временной и частотной областях [24].
В отличие от большинства численных
методов, метод конечных интегралов рассматривает уравнения Максвелла не в
дифференциальной, а в интегральной форме:
(1)
(2)
(3)
(4)
где E - напряженность электрического поля (В/м);
H
- напряженность магнитного поля (В/м);
B
- магнитная индукция (Тл);
D
- электрическая индукция (Кл/м2);
l
- замкнутый контур (м);
S
- двумерная замкнутая (в случае теоремы Гаусса) поверхность, ограничивающая
объем V, и открытая поверхность в случае законов Фарадея и Ампера -
Максвелла (ее границей является замкнутый контур l)
(м2);
ρ
- плотность стороннего электрического заряда (Кл/м3);
V
- объем, ограниченный поверхностью S (м3);
t
- время, за которое через поверхность S
проходит ток (с);
j
- плотность электрического тока (А/м2);
Для численного решения
этих уравнений определяется область расчета. В процессе создания сетки эта
область разбивается на ячейки. Пространственная дискретизация уравнений
Максвелла производится на двух ортогональных ячейках - первичной и вторичной
(рис. 2.4).
Рис. 2.4.
Пространственное расположение первичной и вторичной ячейки
После этого уравнения Максвелла
отдельно записываются для каждой грани ячейки, как показано ниже. Если
повторить описанную процедуру для всех граней ячейки, правило расчета может
быть представлено в матричном виде: топологическая матрица C как дискретный эквивалент аналитическому оператору ротора. На
рис. 2.5 показана процедура дискретизации уравнения (1).
Рис. 2.5. Дискретизация уравнения
(1) соответствующая правилу Фарадея
Если описанную схему
применить к правилу Ампера на вторичной сетке, получим соответствующий
дискретный ротор циркуляции . Похожим образом
дискретизация оставшихся уравнений дивергенции дает дискретные операторы и
,
соответствующие потоку, принадлежащие первичной и вторичной сетке
соответственно. Эти дискретные матричные операторы состоят только из элементов
0, 1 и -1 и представляют исключительно топологическую информацию. Окончательно
имеем полностью дискретизированный набор уравнений Максвелла:
(5)
(6)
(7)
(8)
Сегодня метод конечных
интегралов является одним из самых мощных инструментов численного моделирования
широкого спектра структур по трем основным причинам: во-первых, этот метод
может быть применен во всем частотном диапазоне, от постоянного тока до высоких
частот. Во-вторых, данный метод легко применим к электрически сложным
конструкциям. И, наконец, метод конечных интегралов подходит не только для
любого типа решетки, но и использует различные способы дискретизации при
моделировании [21].
Еще одним преимуществом
метода конечных интегралов является небольшая требуемая память вычислительной
машины и малое время счета.
Высокая эффективность и
универсальность метода экспериментально показана в литературе [25], где
проводится моделирование диполя, длиной 1 м и структуры шины электроснабжения
монтажной платы. Моделирование данных структур проводится с использованием трех
методов во временной области: метода матрицы линии передачи, метода конечных
интегралов и метода конечных разностей во временной области. Результаты
показывают, что при моделировании диполя длиной 1 м, наименьшее время
моделирования показал метод конечных интегралов. При использовании структуры
шины электроснабжения монтажной платы результаты следующие: форма излучаемого
электромагнитного поля для всех методов практически одинакова. Наибольшее время
моделирования получилось при использовании метода конечных разностей во временной
области из-за очень высокой плотности сетки. Время моделирования при
использовании методов матрицы линии передачи и конечных интегралов практически
совпадают.
Таким образом, в связи с
большой эффективностью решения задач ЭМС и универсальностью метода конечных
интегралов для решения задачи исследования электромагнитной обстановки в
помещении при воздействии СК ЭМИ будем использовать метод конечных интегралов,
реализованный в программном пакете CST MICROWAVE STUDIO.
2.2 Разработка модели
источника сверхкоротких электромагнитных импульсов
В работе в качестве источника
СК ЭМИ используется ТЕМ-рупорная антенна (рис. 2.6).
Рис. 2.6.
Антенна ТЕМ-рупор
Представленная излучающая антенна предназначена
для направленного излучения в пространстве СК ЭМИ. Может быть использована для
калибровки средств измерений параметров СК ЭМИ, а также для испытания
электронного оборудования на восприимчивость и устойчивость к данному виду
электромагнитного излучения. Излучатель аттестован в качестве испытательного
оборудования в соответствии с ГОСТ Р 8.568. В табл. 4 представлены технические
характеристики излучающей антенны.
Таблица 4. Технические
характеристики излучающей антенны
Амплитуда входного напряжения, не более
|
10 кВ
|
Фронт входных импульсов напряжения
|
0,7 ÷ 1 нс
|
Длительность входных импульсов напряжения
|
1 ÷ 1,5 нс
|
Излучаемое поле (на расстоянии 5 м)
|
1,2 кВ/м
|
Длительность излучаемого импульса напряженности поля (на уровне
50% максимальной амплитуды)
|
0,6 ÷ 0,8 нс
|
Габариты, без учета ручек и выходных разъемов
|
600 х 600 х 800 мм
|
Антенна выполнена из фольгированного
стеклотекстолита (СТФ-2-35-0,3). Ее размеры указаны на рис. 2.7.
Рис. 2.7. Геометрические
размеры источника СК ЭМИ
Представленный источник
излучает СК ЭМИ в форме Гаусса. Длительность гауссовского импульса на
полувысоте составляет около 0,5 нс. Форма импульса (рис. 2.8 а) описывается
выражением
где α
=0,5 нс при ts=0.
а)
Энергетический спектр
(рис. 2.8 б) - выражением
б)
Рис. 2.8. СК ЭМИ в форме
импульса Гаусса
(а - форма импульса, б -
спектр импульса)
В работе исследуется
воздействие СК ЭМИ на основе импульса Гаусса в частотном диапазоне от 0 до 550
МГц, длительностью импульса 1,5 нс на полувысоте и временем нарастания импульса
0,8 нс.
Для исследования
электромагнитной обстановки в помещении при воздействии СК ЭМИ в работе
разработана имитационная модель рассмотренного выше источника СК ЭМИ.
Было проведено тестирование данного
источника СК ЭМИ в соответствие с паспортными характеристиками реально
существующего источника. На расстоянии 1, 2, 3 и 5 м от антенны расположены датчики напряженности электрического поля
с координатами по Y. Результаты моделирования и аналитического расчета сведены в
табл. 5.
Таблица 5. Результаты тестирования
источника СК ЭМИ
Напряжение, подаваемое с генератора, кВ
|
Напряженность, рассчитанная аналитически, кВ/м
|
Напряженность, полученная моделированием, кВ/м
|
Расхождение результатов не более, %
|
|
1 м
|
2 м
|
3 м
|
1 м
|
2 м
|
3 м
|
|
5
|
3
|
1,5
|
1
|
3,3
|
1,6
|
1,1
|
9
|
6
|
3,6
|
1,8
|
1,2
|
4
|
2
|
1,3
|
10
|
7
|
4,2
|
2,1
|
1,4
|
4,7
|
2,3
|
1,5
|
11
|
8
|
4,8
|
2,4
|
1,6
|
5,3
|
2,6
|
1,7
|
9
|
9
|
5,4
|
2,7
|
1,8
|
6
|
3
|
1,9
|
10
|
10
|
6
|
3
|
2
|
6,5
|
3,2
|
2,2
|
8
|
Аналитический расчет вели по
следующим формулам [28]:
, (9)
где Р - средняя
по времени мощность излучения [Вт];
r
- расстояние от антенны до рассматриваемой точки [м].
Область дальней зоны излучения
определяется расстоянием:
, (10)
где -
длина волны [м], (11)
ύ
- фазовая скорость электромагнитной волны [м/с],
f
- частота [Гц].
В дальней зоне
электрическая составляющая поля затухает пропорционально 1/r:
(12)
В целом, по итогам
сравнения, для ряда тестовых примеров можно отметить, что результаты моделирования
и результаты аналитического расчета хорошо согласуются: расхождение не более
11%.
При сравнении
результатов моделирования и эксперимента мы видим, что форма импульса
электрического поля, полученная моделированием достаточно похожа на форму импульса
поля, полученную экспериментально. Кроме того, из рисунка 2.11 видно, что
напряженность электрического поля примерно равна 1,12 кВ/м, что достаточно
близко к значению напряженности излучаемого поля по паспорту антенны (1,2
кВ/м).
Таким образом, можно
утверждать, что имитационная модель источника СК ЭМИ достаточно полно отражает
характеристики реального источника.
3.
Моделирование электромагнитной обстановки в помещении при воздействии
сверхкоротких электромагнитных импульсов на цифровые электронные средства
3.1 Имитационные модели
для исследования электромагнитной обстановки в помещении
В работе моделирование
электромагнитной обстановки в помещении при воздействии СК ЭМИ на ЭС проводится
путем численных экспериментов на основе имитационных моделей. В качестве
инструмента предлагается программа моделирования электромагнитных полей на
основе метода конечных интегралов Microwave Studio.
В работе рассматривается помещение с
внутренними размерами 6,34х2,86х3,75 м, в котором имеется оконный проем размером
2,25х2,3х0,35 м и дверной проем размером 0,98х2,4х0,15 м (рис. 3.1). Внутри
помещения под оконным проемом расположена батарея отопления из чугуна,
выполненная в виде блока с размерами 1,7х0,6х0,14 м. Толщина передней стены -
0,35 м, боковых и задней - 0,15 м. Стены помещения сделаны из бетона. Свойства
бетона: проводимость σ = 10-3 - 10-8 См/м (типичное значение 10-5);
коэффициент диэлектрической проницаемости ε = 2-10 (типичное значение 6). По периметру пола, потолка и передней
стены расположена арматурная сетка. Параметры арматуры железобетона: диаметр
стержней d = 10 мм; материал арматуры - сталь; проводимость стали σ = 2*106 См/м; относительная магнитная проницаемость стали µ = 1000.
Внутри помещения расположен источник СК ЭМИ на расстоянии 1 м от задней стены
помещения, 0,75 м от уровня пола и 1,43 м от боковых стен помещения
(посередине).
В работе рассматриваются три
варианта помещения с различными??? В первом случае анализируется
электромагнитная обстановка в помещении по показаниям датчиков напряженности
электрического поля с координатами по осям X, Y, Z, которые расположены внутри и вне
помещения (рис. 3.2). Общее количество датчиков напряженности электрического
поля - 16. Вне помещения мы расположили 9 датчиков напряженности электрического
поля на расстоянии 0,5 м от задней стены, 0,5 м от уровня пола и потолка, 0,5 м
от боковых стен. Остальные датчики расположены внутри помещения следующим
образом: с каждой стороны антенны расположен 1 датчик (с ориентацией по X, Y, Z) на расстоянии 0,8 м от источника
СК ЭМИ. И 2 датчика расположены на расстоянии 3 и 4 м от раскрыва антенны в
сторону оконного проема.
Во втором случае рассматривается
воздействие СК ЭМИ на тестовую печатную плату, изготовленную из фольгированного
стеклотекстолита (СТФ-2-35-0,3) размером 174х40х2,5 мм, с межсоединением
размером 174х4 мм и потенциальным слоем с обратной стороны, коэффициент
диэлектрической проницаемости ε = 4,9. Величина нагрузки на концах межсоединения - 50 Ом. Материал
межсоединения - медь (проводимость 56*106 См/м, относительная
магнитная проницаемость стали µ = 0,999). Печатная плата расположена
вертикально, на расстоянии 3 м от источника СК ЭМИ и ориентирована
межсоединением в сторону антенны.
В третьем случае рассматривается
корпус ЭС с прорезью, внутри которого расположен контур. Корпус изготовлен из
металлических пластин и имеет размеры 270х220х180 мм, толщина стенок - 0,5 мм.
В передней панели корпуса имеется прорезь размером 5х100 мм. Контур расположен
в средней верхней части корпуса с изгибом под углом 90° и одним концом нагружен
на резистивную нагрузку 50 Ом, другим подсоединен к внутренней стенке корпуса.
Площадь контура составляет 1600 мм2. Материал контура - медь. Корпус
ЭС ориентирован отверстием к источнику СК ЭМИ и расположен так же, как и во
втором случае, на расстоянии 3 м от источника.
3.2 Пример моделирования
Приведем результаты численного
моделирования для первого случая. В данном случае исследуется воздействие
электромагнитного импульса в виде импульса Гаусса в частотном диапазоне от 0 до
550 МГц. Напряжение, подаваемое на вход антенны 1 кВ. Датчики напряженности
электрического поля, как было рассмотрено ранее, расположены внутри и вне
помещения. В таблице 6 приведены показания датчиков напряженности
электрического поля.
Расположение датчика рис. 3.6.
|
Ориентация по X,
Y, Z
|
Напряженность электрического поля, кВ/м
|
Точка 1 (вне помещения)
|
X
|
0,09
|
|
Y
|
0,04
|
|
Z
|
0,003
|
Точка 2 (вне помещения)
|
X
|
0,05
|
|
Y
|
0,07
|
|
Z
|
0,04
|
Точка 3 (вне
помещения)
|
X
|
0,07
|
|
Y
|
0,06
|
|
Z
|
0,004
|
Точка 4 (вне
помещения)
|
X
|
0,03
|
|
Y
|
0,08
|
|
Z
|
0,03
|
Точка 5
|
X
|
0,08
|
|
Y
|
0,3
|
|
Z
|
0,009
|
Точка 6 (вне
помещения)
|
X
|
0,05
|
|
Y
|
0,09
|
|
Z
|
0,005
|
Точка 7
|
X
|
0,07
|
|
Y
|
0,24
|
|
Z
|
0,008
|
Точка 8 (вне помещения)
|
X
|
0,03
|
|
Y
|
0,08
|
|
Z
|
0,05
|
Точка 9 (вне помещения)
|
X
|
0,11
|
|
Y
|
0,08
|
|
Z
|
0,007
|
Точка 10
|
X
|
0,34
|
|
Y
|
0,63
|
|
Z
|
0,05
|
Точка 11
|
X
|
0,16
|
|
Y
|
0,43
|
|
Z
|
0,06
|
Точка 12 (вне помещения)
|
X
|
0,06
|
|
Y
|
0,08
|
|
Z
|
0,04
|
Точка 13 (вне помещения)
|
X
|
0,06
|
|
Y
|
0,08
|
|
Z
|
0,005
|
Точка 14
|
X
|
0,07
|
|
Y
|
0,17
|
|
Z
|
0,007
|
Точка 15
|
X
|
0,12
|
|
Y
|
0,4
|
|
Z
|
0,04
|
Точка 16
|
X
|
0,25
|
|
Y
|
0,42
|
|
Z
|
0,009
|
Из таблицы 6 видно, что максимальную
напряженность электрического поля показывают датчики, ориентированные по оси Y. Это связано с тем, что поляризация
источника СК ЭМИ вертикальная. Минимальная напряженность электрического поля
наблюдается на датчиках, расположенных вне помещения.
Распределение электрического поля по
площади помещения неравномерное. Напряженность электрического поля максимально
у раскрытия антенны (4 кВ/м) и убывает по мере отдаления от источника СК ЭМИ. У
краев боковых стен помещения наблюдается наименьшая напряженность
электрического поля (0,2-0,4 кВ/м). Кроме того, из расположенных датчиков
напряженности электрического поля внутри помещения наибольшую напряженность
показывает датчик, расположенный в точке 1 внизу антенны (0,63 кВ/м).
Наименьшую напряженность электрического поля показывает датчик, расположенный
вне помещения (точка 2) на расстоянии 0,5 м от уровня потолка (0,044 кВ/м).
3.3 Сравнение
результатов моделирования с экспериментальными результатами
Был проведен эксперимент воздействия
СК ЭМИ, излучаемых ТЕМ-рупорной антенной, на тестовую печатную плату с
межсоединением и на корпус ЭС с контуром, имитационные модели которых были
рассмотрены ранее.
Рассмотрим результаты моделирования
воздействия СК ЭМИ на печатную плату с межсоединением. Здесь рассматривается
воздействие СК ЭМИ на печатную плату с межсоединением. Частотный диапазон СК
ЭМИ так же от 0 до 1000 МГц. В данном случае на вход антенны подаются различные
значения напряжения электрического поля: 1 кВ, 2 кВ, 3 кВ, 4 кВ и 5 кВ.
Результаты сведены в таблицу 7.
Таблица 7. Результаты моделирования
воздействия СК ЭМИ на межсоединение на печатной плате
Напряжение, подаваемое на вход антенны, кВ
|
Результаты моделирования (размах, В)
|
Экспериментальные результаты (размах, В)
|
Расхождение результатов не более, %
|
1
|
0,3
|
0,25
|
10
|
2
|
0,6
|
0,7
|
9
|
3
|
0,9
|
0,96
|
9
|
4
|
1,2
|
1,3
|
9
|
5
|
2,3
|
2,1
|
11
|
Результаты моделирования показывают,
что максимальный уровень электромагнитной помехи в межсоединении на печатной
плате при воздействии СК ЭМИ наблюдается при 5 кВ и может достигать 1,15 В. Это
значение по эксперименту составляет примерно 1,05 В.
Результаты моделирования показывают,
что при воздействии СК ЭМИ на печатную плату наблюдается сложный колебательный
процесс, длительность которого составляет в среднем до 80 нс, что обусловлено
резонансными эффектами. Резонансные эффекты в печатной плате проявляются, в
основном, в области 80 МГц.
При сравнении результатов
моделирования и экспериментальных результатов можно сделать вывод, что
результаты достаточно хорошо согласуются, расхождение не более 11%.
Рассмотрим результаты моделирования
воздействия СК ЭМИ на контур, расположенный внутри корпуса ЭС. Частотный
диапазон СК ЭМИ от 0 до 1000 МГц. Напряжение, подаваемое на вход антенны - 10
кВ.
Максимальный уровень
электромагнитной помехи в контуре при воздействии СК ЭМИ достигает 1,5 В. По
экспериментальным результатам максимальный уровень электромагнитной помехи
составляет 1,4 В.
Здесь также при воздействии СК ЭМИ
на корпус наблюдается сложный колебательный процесс, длительность которого
составляет в среднем до 50 нс, что обусловлено резонансными эффектами. Из рис.
3.15в видно, что резонансные эффекты в контуре проявляются в области 900 МГц.
При сравнении результатов
моделирования и экспериментальных результатов можно сделать вывод, что
результаты достаточно хорошо согласуются, расхождение не более 10%.
4. Экономический раздел
.1 Введение
В последнее время, в связи с бурным
развитием вычислительной техники и увеличением ее доступности, круг задач,
решаемых с ее применением, постоянно растет. С помощью ЭВМ решаются многие
инженерные прикладные задачи, задачи программирования не только учебных и
рабочих программ, но и программирование различных устройств. Использование ЭВМ
дает возможность моделировать различные физические процессы без использования
эксперимента с достаточно высокой точностью.
Так как эксперимент необходим при
проведении научно-исследовательских работ, что требует больших материальных затрат,
то его можно заменить моделированием, что в сою очередь даст существенное
снижение затрат.
Дипломная работа представляет собой
научное исследование.
Работа включает следующие этапы:
. Исследование
электромагнитной обстановки в помещении.
. Исследование воздействия
сверхкоротких электромагнитных импульсов на цифровые электронные средства.
. Моделирование исследуемого
процесса в CST Microwave Studio.
Требуемые программные и аппаратные
ресурсы:
) Персональный компьютер с
двухъядерным процессором Intel Core (AMD Athlon X2), ОЗУ не менее 1024 Мбайт, жесткий диск с объемом свободного
места не менее 8 Гбайт.
) Операционная система Windows XP Professional Edition c пакетом исправлений не менее, чем Service Pack 2, с установленным
программным обеспечением.NET Framework.
) Пакет CST Microwave Studio в составе среды CST Studio Suite.
Определение затрат на разработку
производится в соответствии с «Методическим руководством по выполнению
организационно-экономической части дипломных проектов» и «Типовых норм времени».
Нормы времени охватывают работы,
выполняемые специалистами на следующих стадиях разработки проектных материалов:
техническое задание;
технический проект;
эскизный проект;
технический проект;
рабочий проект;
внедрение.
Нормы времени рассчитаны в зависимости
от факторов, наибольшим образом влияющих на трудоемкость разработки проекта:
• количества разновидностей
форм входной информации,
• количества разновидностей
форм выходной информации,
• степени новизны комплекса
задач,
• сложности алгоритма,
• вида используемой
информации,
• сложности контроля входной
и выходной информации,
• объема входной информации.
4.2 Исходные данные
Планируемый срок разработки - 4
месяца.
) Количество разновидностей
форм входной информации - 5. В том числе:
· переменной - 2;
· информации,
получаемой от решения смежных задач - 1;
· нормативно-справочной,
условно-постоянной - 2;
) Количество разновидностей
форм выходной информации - 3. В том числе:
· Печатных документов
- 2;
· Информации,
наносимой на машинные носители - 1.
) Степень новизны комплекса
задач - В-разработка проекта с использованием типовых проектных решений при
условии их изменения.
) Сложность алгоритма - 1 -
алгоритмы оптимизации и моделирования систем и объектов.
) Количество разновидностей
форм переменной информации (ПИ) - 3. В том числе:
· переменной - 2;
· информации,
получаемой от решения смежных задач - 1.
) Количество разновидностей
форм нормативно-справочной информации (НСИ) - 2;
) Объем входной информации -
4 тысячи документострок.
) Сложность организации
контроля входной и выходной информации:
· 12 - входные данные
и документы однообразной формы и содержания, осуществляется формальный
контроль;
· 22 - печать
документов однообразной формы и содержания, вывод массивов данных на машинные
носители.
) Номер нормы: 13 - задачи
расчетного характера.
4.3 Определение затрат времени по стадиям разработки проекта
Таблица 4.1. Определение затрат
времени по стадиям разработки проекта
Стадия разработки проекта
|
Затраты времени
|
Поправочный коэффициент
|
Затраты времени с учетом поправ, коэфф. чел./час
|
|
Значение чел./дн
|
Основание
|
Значение
|
основание
|
|
1. Разработка технического задания
|
1.1. Затраты времени разработчика постановки задачи
|
47
|
Табл. 4.1 норма 13в
|
0,65
|
Примечание к таблице 4.1
|
30,55
|
1.2. Затраты времени разработчика программного обеспечения
|
|
Табл. 4.1 норма 13в
|
0,35
|
Примечание к таблице 4.1
|
16,45
|
2. Разработка эскизного проекта
|
2. Затраты времени разработчика постановки задачи
|
72
|
Табл.4.2 норма 13в
|
0,7
|
Примечание к таблице 4.2
|
50,4
|
2.2. Затраты времени разработчика программного обеспечения
|
|
Табл.4.2 норма 13в
|
0.3
|
Примечание к таблице 4.2
|
21,6
|
3. Разработка технического проекта
|
|
|
|
|
|
|
|
3.1. Затраты времени разработчика технического проекта 57 Табл.4.27
норма 1в К1=0,89 К2=1
К3=1,26 Кобщ=1,12 п. 1.7 (табл. 1.1)
п. 1.7 (табл. 1.3) (до 50)
п. 1.9 (Табл.1.5)
Кобщ= К1* К2* К363,84
|
|
|
3.2. Затраты времени разработчика программного обеспечения
|
43
|
Табл.4.28 норма 1в
|
К1=0,89 К2=1 К3=1,26 Кобщ=1,12
|
п. 1.7 (табл. 1.1) п. 1.7 (табл. 1.3) (до 50) п. 1.9 (Табл.1.5) Кобщ= К1* К2* К3
|
48,16
|
4. Разработка рабочего проекта
|
4.1. Затраты времени разработчика рабочего проекта 69 Табл.4.53
норма 10а К1=0,98 К2=1 К3=1,32 К4=0,8
К5=0,8 Кобщ=0,83 п. 1.7 (табл. 1.2)
п. 1.8 (табл. 1.4)
п. 1.9 (табл. 1.5) (РВ)
п. 1.11
п. 1.12 (табл. 1.6) (20%)
Кобщ= К1* К2* К3*К4*К557,27
|
|
|
4.2. Затраты времени разработчика программного обеспечения
|
485
|
Табл.4.54 норма 6а
|
К1=0,98 К2=1 К3=1,32 К4=0,8
К5=0,8 Кобщ=0,83
|
п. 1.7 (табл. 1.2) п. 1.8 (табл. 1.4) п. 1.9 (табл. 1.5) (РВ) п. 1.11 п. 1.12 (табл. 1.6) (20%) Кобщ= К1* К2* К3*К4*К5
|
402,55
|
Внедрение
|
5.1. Затраты времени разработчика технического проекта
|
33
|
Табл.4.79 норма 1а
|
К1=1 К2=1,32 К3=1 К4=0,8
Кобщ=1,06
|
п. 1.7 (табл. 1.3) (до50) п. 1.9 (табл. 1.5) (РВ) п. 1.8 (табл. 1.4) п. 1.12 (табл. 1.6) (20%) Кобщ= К1*К2* *К3*К4
|
34,98
|
5.2. Затраты времени разработчика программного обеспечения
|
98
|
Табл.4.79 норма 2а
|
К1=1 К2=1,32 К3=1 К4=0,8
Кобщ=1,06
|
п. 1.7 (табл. 1.3) (до50) п. 1.9 (табл. 1.5) (РВ) п. 1.8 (табл. 1.4) п. 1.12 (табл. 1.6) (20%) Кобщ= К1*К2* *К3*К4
|
103,88
|
Итого: 829,68 ~ 830 человеко-часов
|
Итак, трудоемкость работ составила
830 человеко-часов.
4.4 Определение общей
численности работников
На основании рассчитанной
трудоемкости работ определяется общая численность работников:
Чраб. =Тр
/ ФЭФ *КВ,
где Тр - трудоемкость
работ, чел./ч.;
ФЭФ - эффективный фонд
рабочего времени одного работника, д.;
КВ - коэффициент
выполнения норм (на стадии проектирования равен 1,0).
ФЭФ = Др
* η * q,
где Др - количество рабочих дней, Др
=6*21=126 д.;
η - коэффициент плановых
потерь времени, η=0,9;
q - продолжительность рабочего дня, ч.q=8,2 ч.;
Подставив значения, получим:
ФЭФ = 126*8,2*0,9=929,88
ч.
Чраб. =830/(929,88*1)=0,89
~ 1 раб.
Следовательно, для разработки
программы требуется один инженер.
4.5 Определение затрат
на разработку программы
Смета на проектирование составляется
по статьям затрат:
основные материалы;
основная заработанная плата
исполнителей;
дополнительная заработанная плата;
отчисления с основной и
дополнительной заработанной платы на социальные нужды;
затраты на машинное время;
накладные расходы;
итого затрат.
Основные материалы
Расчет ведется по формуле:
Зм = *Цмi,
где Кмi - количество материалов,
шт.;
Цмi - цена за единицу
материала, руб.;
m - количество наименований материалов.
Таблица 4.2. Перечень расходов по
основным материалам
№
|
Наименование материала
|
Кол - во
|
Цена за единицу, руб.
|
Затраты на материалы
|
1
|
Внешний жесткий диск 2.5 250
Гб
|
1 шт.
|
1300
|
1300
|
2
|
Ватман А1
|
8 шт.
|
10
|
80
|
3
|
Бумага офисная А4
|
1 пачка
|
120
|
120
|
ИТОГО:
|
1500
|
Зм =1500 руб.
Транспортно-заготовительные расходы
составляют 4% от стоимости основных материалов: Зт-з =60 руб.
Основная заработная
плата
Затраты на оплату труда включают:
● Затраты на оплату труда
основного производственного персонала, включая премии рабочих и служащих,
научных работников за производственные и научные результаты;
● Оплата труда не стоящих в
штате сотрудников, занятых в основной деятельности;
● Стимулирующие и
компенсирующие выплаты, в том числе:
o Компенсации
по оплате труда в связи с повышением цен и индексацией доходов в пределах норм,
предусмотренных законодательством;
o Компенсации,
выплачиваемые женщинам, находящимся в частично оплачиваемом отпуске по уходу за
ребенком.
Совокупная сумма платежей (взносов)
работодателя не должна превышать 12% от суммы расходов на оплату труда.
,
где: Чi - численность
исполнителей, чел.;
Фi - фонд рабочего времени
исполнителей, мес;
Сi - тарифная ставка;
m - количество групп исполнителей.
Наш инженер работает в бюджетной
организации, находящийся на бюджете РТ. Инженер имеет 9-ый разряд, работа
выполняется на протяжении 4-х месяцев, вследствие чего получим:
Зосн= 2330*2,2*4=20504
руб.
Дополнительная
заработная плата
где qдоп. - норматив дополнительной заработной платы (30 -200%), в нашем
случае qдоп=50%;
ЗДОП = 10252
руб.
Отчисления на социальные
нужды
где qОТЧ=34% - норматив отчисления на социальные нужды,
Затраты на машинное
время
Зм.в.=С1час*Qчас,
где С1час - цена 1 часа машинного времени, руб., С1час=20
руб.;
Qчас - время выполнения
работ на ЭВМ, час.;
Программа в течение месяца
используется в среднем 10 дней в месяц по 8 часов в день.
Qчас=8*10*4=320 ч.
Зм.в.=20*320=6400 р.
Накладные расходы.
Зн=Зосн*qн/100,
где qн - норматив накладных расходов, qн = 120% (согласно приложению 3, т.к. наше предприятие является
бюджетным);
Зн=24604,8 руб.
Таблица 4.3. Смета затрат
№
|
Статья затрат
|
Сумма, руб.
|
1.
|
Основные материалы
|
1500
|
2.
|
Основная заработная плата
|
20504
|
3.
|
Дополнительная заработная плата
|
10252
|
4.
|
Отчисления на социальные нужды
|
10457
|
5.
|
Затраты на машинное время
|
6400
|
6.
|
Накладные расходы
|
24604,8
|
Итого:
|
73717,8
руб.
|
4.6 Расчет
эксплуатационных расходов на программу в течение года
Для обслуживания работы программы
необходим 1 инженер. Зарплата (основная и дополнительная) инженера по нашим
расчетам составляет в месяц 5126 + 2563 = 7689 руб., соответственно за один
день - 366,14 руб., так как в месяце, в среднем, 21 рабочий день.
Программа в течение месяца
используется в среднем 10 дней, зарплата инженера в месяц на обслуживание
программы составит
Зпл м=10*366,14
руб.=3661,4 руб.,
соответственно зарплата инженера за
год составит:
Зпл год=3661,2*12=43936,8
руб.
Отчисления в социальные фонды (34%)
составят:
З отч.=14938,5 руб.
Время работы программы в месяц: 10
дней * 8 часов=80 часов.
Время работы программы в год: 80
часов*12=960 часов.
Стоимость 1 машинного часа
составляет 20 руб., соответственно за год:
З маш. = 20*960=19200
руб.
Накладные расходы:
З накл. = З осн.*120%=52724,2
руб.
Итого эксплуатационные расходы в
течение года составят:
Зэкспл.=Зплгод.+Зотч+Зм.в.+Зн=130799,5
руб.
Результаты сведем в таблицу 4.4:
Таблица 4.4. Сводная таблица по
эксплуатационным расходам
Эксплуатационные расходы
|
|
зарплата в месяц
|
7689,00
|
основная
|
5126,00
|
дополнительная
|
2563,00
|
зарплата в день
|
366,14
|
количество дней в месяце, использующих программу
|
10,00
|
зарплата инженера в месяц на обслуживание программы
|
3546,80
|
зарплата инженера в год
|
43936,80
|
отчисления на соц. нужды
|
14938,50
|
время работы программы в месяц, час
|
80,00
|
время работы программы в год, час
|
960,00
|
стоимость часа машинного времени, руб./час
|
20,00
|
стоимость машинного времени в год
|
19200,00
|
накладные расходы 120%
|
52724,20
|
Итого
|
130799,50
|
4.7 Расчет затрат на
ручные расчеты
Количество инженеров, необходимых
для подобных расчетов вручную - 2 человека, заработная плата 2-х инженеров в
месяц составляет 2330*2,2*2=10252 руб., соответственно за год - 123024 руб.
Дополнительная заработная плата за
год:
*50%=61512 руб.
Отчисления на соц. нужды:
Зотч.=(Зосн+Здоп)*0,34=62742,2
руб.
Итого расходы:
Зраб.=Зплосн+Зплдоп+Зотч
=247278,2 руб.
Рассчитаем экономию:
Э= Зраб - Зэкспл.
= 247278,2 - 131279,5 = 115998,7 руб.
Расчет коэффициента экономической
эффективности
Кэф =
где Э - экономия, руб.,
Зэксп - эксплуатационные расходы в течение года, руб.
Рассчитаем срок
окупаемости разработки:
4.8 Заключение
В ходе проведенного
оценочного анализа полная стоимость затрат на разработку программы составила
73717,8 руб., срок окупаемости 1,1 года. Затраты в случае ручных расчетов
получились практически в два раза больше - 247278,2 руб. Таким образом
экономическая эффективность составляет 90%.
Для работ подобного
уровня такие затраты являются приемлемыми.
Заключение
1. Разработаны имитационные
модели для анализа электромагнитных эффектов в помещении при воздействии СК ЭМИ
на ЭС. Данные модели дают возможность полноценно учесть конструкционные
особенности стен помещения, а также всевозможные неоднородности корпуса ЭС.
2. Разработана модель
источника для излучения СК ЭМИ.
. Проведено тестирование
источника СК ЭМИ в соответствие с его паспортными данными (расхождение
результатов не более 11%).
. Разработана имитационная
модель помещения для исследования электромагнитной обстановки при воздействии
СК ЭМИ. Максимальное значение напряженности электрического поля показывает
датчик 1 (0,63 кВ/м) (рис. 3.7). Резонансные эффекты в помещении наблюдаются
при частоте f = 60 МГц.
. Разработаны имитационные
модели печатной платы с межсоединением и корпуса ЭС с расположенным внутри
контуром для анализа воздействия СК ЭМИ на линии связи в помещении.
Максимальный уровень электромагнитной помехи в межсоединении на печатной плате
при воздействии СК ЭМИ наблюдается при 5 кВ и может достигать 1,15 В; в контуре
при 10 кВ - 1,5 В.
. При воздействии СК ЭМИ на
печатную плату и корпус с контуром наблюдается сложный колебательный процесс,
длительность которого составляет в среднем до 80 нс (в случае с печатной
платой) и до 50 нс (с корпусом), что обусловлено резонансными эффектами.
Частота колебаний во временной области (рис. 3.14а и 3.15а) соответствует
резонансным частотам (рис. 3.14в и 3.15в).
Проведен сравнительный анализ
результатов моделирования с экспериментальными результатами. Расхождение
результатов не более 11% (в случае воздействия СК ЭМИ на печатную плату с
межсоединением) и 10% (при воздействии СК ЭМИ на корпус ЭС с контуром).
Список литературы
1. Чермошенцев С.Ф. Информационные технологии электромагнитной
совместимости электронных средств. - Казань: Изд-во Казан. гос. техн. ун-та,
2000. - 152 с.
. Курочкин В.Ф. Исследование воздействия сверхширокополосных
электромагнитных импульсов на кабельные коммуникации систем связи: автореф.
дис. … к-та техн. наук: 05.12.13 / В.Ф. Курочкин; Мос. гос. инст. электроники и
математики. - М., 2007. - 26 с.
3. Гайнутдинов Р.Р. Прогнозирование электромагнитной
обстановки в зданиях при преднамеренном воздействии сверхширокополосного
электромагнитного. // Технологии ЭМС. - 2010. - №3 (34). - С. 53-63.
. Ольшевский А.Н. Разработка методического обеспечения
оценки устойчивости систем видеонаблюдения при внешних мощных электромагнитных
воздействиях: автореф. дис. … к-та техн. наук:
05.12.04 / А.Н. Ольшевский; Мос. гос. инст. электроники и математики. - М.,
2007. - 22 с.
5. Оценка стойкости бортовых вычислительных машин в условиях
воздействия сверхкоротких электромагнитных полей / Михайлов В.А., Сахаров К.Ю.,
Туркин В.А. и др. // Технологии ЭМС. - 2008. - №4 (27). - С. 12-19.
. Ольшевский А.Н. Научно-методическое обеспечение испытаний
систем видеонаблюдения на стойкость к воздействию мощных электромагнитных
импульсов. // Технологии ЭМС. - 2006. - №4 (19). - С. 62-67.
. Цурканов М.А., Кисель Н.Н., Грищенко С.Г. Использование
пакета CST MICROWAVE STUDIOTM для анализа характеристик системы
антенна-обтекатель. // Известия ЮФУ. Технические науки. - Таганрог: Изд-во ТТИ
ЮФУ. - 2009. - №1 (90). - С. 23-29.
. Туркин В.А. Разработка
излучателей сверхкоротких электромагнитных импульсов для испытаний
радиотехнической аппаратуры: дис. … к-та техн. наук: 05.12.04 / В.А. Туркин;
Моск. гос. инст. электроники и математики. - М., 2006. - 175 с.
9. Grekhov L.V., and Kardo-Sysoev A.F. Subnanosecond Current
Drops in Delayed Breakdown of Silicon p-n Junctions // Sov. Tech. Pys. Lett. S
(8), 1979.
10. Champney P.D’S et. al. The development and testing of
subnanosecond-rise kilohertz oil switches // Proc. 8th IEEE Pulse Power Conf., June 1991.
11. Prather W.D.,
Agee F.J., Baum C.E. et. al. Ultra-Wideband Sources and Antennas // in E. Heyman, B. Mandelbaum, Y. Shiloh (eds), Ultra-Wideband,
Short-Pulse Electromagnetics 4, Plenum Publishers, 1999, pp. 119-130.
12. Agee F.J.,
Scholfield D.W., Prather W.D., Burger J.W. Powerful ultra-wideband RF emitters: status and
challenges // Proc. of the SPIE,
vol. 2557, pp. 98-109.
13. Lehr J.M.,
Baum C.E., Prather W.D., et. al. Ultra-wideband transmitter research // IEEE Trans. on Plazma Science, vol. 26, no. 3, June 1998.
14. Prather W.D.,
Baum C.E., Agee F.J. et. al. Ultrawide band sources and antennas: present
technology, future challenges //
Ultra-Wideband, Short-Pulse Electromagnetics 3. Ed. by Baum et. al., Plenum Press, N.Y., 1997, pp. 381-389. Балюк Н.В., Кечиев Л.Н., Степанов П.В. Мощный
электромагнитный импульс: воздействие на электронные средства и методы защиты.
- М.: ООО «Группа ИДТ», 2007 - 478 с.
15. Андреев Ю.А. Комбинированные излучатели мощных сверхширокополосных импульсов:
автореф. дис. … к-та физ.-мат. наук: 01.04.03 / Ю.А. Андреев; Томск. инст.
сильноточной электроники СО РАН. - Томск, 2006. - 22 с.
. Экспериментальные исследования воздействия сверхкоротких
электромагнитных импульсов на систему контроля доступа в помещения / Акбашев
Б.Б., Алешко А.И., Михеев О. В и др. // Технологии ЭМС. - 2006. - №1
(16). - С. 3-7.
17. Curry R. et. al. The development and testing of
subnanosecond-rise, kilohertz oil switches for the generation of high-frequency
impulses // IEEE Trans. on Plazma
Science vol. 20, no. 3, pp. 383-391, June 1992.
. Туркин В.А., Михеев О.В., Сахаров К.Ю., Соколов А.А.
Antennas for beaming and receiving short ultra wideband electromagnetic
impulses // Information and Telecommenication Technologies in Intelligent
Systems. Proc. of Internat. Conf. in Blanes / Barcelona, Spain, May 22-29,
2000, pp. 37-39.
. Излучатели коротких сверширокополосных импульсов / Туркин
В.А., Михеев О.В., Сахаров К.Ю. и др. // 10th International Crimean Conference
«Microwave and Telecommunication Technology» Crimico 2000, 11-15 September,
Sevastopol, Ukraine, pp. 469-470.
. Генерация и излучение мощных пикосекундных
электромагнитных импульсов / Андреев Ю.А., Ефремов А.М., Кошелев В.И. и др. //
Радиолокация и радиосвязь: III Всерос. конф. - М., 2009. - С 760-764.
21. Nikolaos V. Kantartzis and Theodoros D. Tsiboukis. Modern
EMC Analysis Techniques. Volume I: Time-Domain Computational Schemes // Aristotle University of Thessaloniki, Greece, ISSN 1932-1252.
22. Интернет ресурс: http://ru.wikipedia.org/wiki/метод
конечных интегралов во временной области.
23. Курушин А.А., Пластиков А.Н. Проектирование СВЧ устройств
в среде CST Microwave Studio. - М. Издательство МЭИ,
2010, 160 с.
24. Исследование возможностей метода конечных интегралов при
прогнозировании распространения радиоволн в неоднородных анизотропных средах /
Дудов Р.А., Захаров П.Н., Козарь А.В., Королев А.Ф., Михайлов Е.В. // Радиолокация
и радиосвязь - ИРЭ РАН: III Всерос. конф. - М., 2009. - С 601-603.
25. Hua Zeng, Changyi Su, Haixin Ke, and Todd Hubing,
«Modeling Experiences With Full-Wave Time-Domain Modeling Software», Electrical
and Computer Engineering Department Clemson University, Clemson, SC, USA.
26. Балюк Н.В., Кечиев Л.Н., Степанов П.В. Мощный
электромагнитный импульс: воздействие на электронные средства и методы защиты.
- М.: Издательский Дом «Технологии», 2009. - 478 с.
. Результаты экспериментальных исследований систем
видеонаблюдения в условиях мощных электромагнитных полей / Акбашев Б.Б., Алешко
А.И., Галич Ю.В., и др. // Технологии ЭМС. - 2008. - №1
(24). - С. 22.
28. Кравченко В.И., Болотов Е.А., Летунова Н.И. Радиоэлектронные
средства и мощные электромагнитные помехи / Под ред. В.И. Кравченко. - М.:
Радио и связь, 1987. - 256 с.
29. J.S. Nielsen
and W.J.R. Hoefer, «Generalized
dispersion analysis and spurious modes of 2-D and 3-D TLM formulations,» IEEE
Trans. Microwave Theory Technol., vol. 41, no. 8, pp.1372-1384, Aug. 1993.
30. Baum C.E. Radiation of Impulse-Like Transient Fields // Sensor and Simulation Note 321, November 1989.
. Исследование функционирования персональных компьютеров в
условиях воздействия сверхкоротких электромагнитных импульсов / Сахаров К.Ю.,
Михеев О.В., Туркин В.А. и др. // Технологии ЭМС. - 2006. -
№2 (17). - С. 44-50.
32. Мингалеев Г.Ф., Горбатова М.А., Дровников Ю.С., Надреева Л.Л.,
Зибрева Е.М. Организационно-экономическая часть курсового и дипломного проекта:
Учебное пособие. Казань: Изд-во Казан. гос. техн. ун-та, 2010. - 104 с.
33. Безопасность жизнедеятельности: Учебник для вузов/ Белов С.В.,
Ильницкая А.В., Козьяков А.Ф. и др.; Под общ. ред. Белова С.В. 5-е изд., испр.
и доп. - М: Высш. шк., 2005. - 606 с.
34. ГОСТ 12.0.003-74 ССБТ. Опасные и вредные производственные
факторы. Классификация. - М., 1980.
. ГОСТ 12.2.032-78 ССБТ. Рабочее место при выполнении работ
сидя. Общие эргономические требования. - М., 1979.
. ГОСТ 12.1.004-91 Пожарная безопасность. Общие требования,
М., 1992.
. ГОСТ 12.1.005-88 Общие санитарно-гигиенические требования
к воздуху рабочей зоны. - Введ. 01.01.1989. УДК.658.382.3:614.71:006.354.
Группа Т58.
. ГОСТ 12.1.003-83 Шум. Общие требования безопасности. -
Введ. 01.07.1984. УДК 534.835.46:658.382.3:006.354. Группа Т58
. СанПиН - 2.2.2-542-96.
40. СНиП 2.09.02-85 Производственные здания. - М., 1985.
. СНиП 2.4.79 Естественное и искусственное освещение. - М.,
1979.
. СНиП 21-01-97 Пожарная безопасность зданий и сооружений.
- М., 1997.