Отопление и вентиляция гражданского здания
Введение
В данном курсовом проекте рассчитаны
системы отопления и вентиляции жилого дома. Рассматриваемый дом расположен в
городе Волгограде. В доме есть жилые комнаты, кухни, ванные и туалетные
комнаты. В кухнях, ванных и туалетных комнатах запроектирована система
вентиляции воздуха. Данная постройка - двухэтажная, с чердачным помещением.
Исходные данные
теплотехнический
плита перекрытие нагревательный конструкция
Город Саратов
Принимаются по [2]. Расчетные
температуры внутреннего воздуха tв, оС:
- жилая комната: tв=18оС (в угловых: 20 С);
- кухня: tв=18оС;
ванная: tв=25оС;
уборная: tв=16оС;
коридор: tв=16оС;
лестничная клетка: tв=16оС.
В качестве расчетной принимается,
что температура внутреннего воздуха равна tв=18оС, т.е. температуре воздуха в жилой комнате.
Расчетная температура наружного
воздуха принимается по [1] в зависимости от географического положения здания
или по [4].Для г. Волгоград расчетные параметры температуры наружного воздуха tн оС:
Температура наиболее холодной
пятидневки обеспеченностью КОБ=0,92:
tн= -27 0С
Продолжительность отопительного
периода:
Принимается по [1] для периода со
среднесуточной температурой воздуха меньше 8 0С:
ZОП=196 сут.
1. Теплотехнический
расчет ограждающих конструкций
.1 Теплотехнический
расчет наружной стены
Конструкция наружной стены
принимается следующая: комбинированная кладка из кирпича с заполненным слоем
утеплителя, внутренняя поверхность оштукатурена.
-слой штукатурки толщиной 0,02 м
-кладка кирпичная толщиной 0,38 м
-слой утеплителя
- кладка кирпичная толщиной 0,25 м
Материал комбинированной кладки -
силикатный кирпич. Утеплитель - минеральная вата. Место строительства - г.
Саратов.
По СНиП I I-3-79*(приложение 3) определяем
расчетные коэффициенты теплопроводности:
λкл(кладки)=0,58
Вт/м˚С
λут(утеплителя)=0,056
Вт/м˚С
λшт(штукатурки)=0,7
Вт/м˚С
Толщина изоляции определяется
расчетом. Сопротивление теплопередачи наружной стены Ro должно быть не менее
сопротивление теплопередачи Ro тр
Сопротивление теплопередачи Ro определяется по
формуле:
R0тр=,;
[м² ºС / Вт] (1)
где n - коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной
поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху, по [3]
таб. 3* n=1;
tв
- расчетная температура внутреннего воздуха,°C, tв=20°C;
tн
- расчетная температура наружного воздуха равная средней температуре наиболее
холод ной пятидневки,°C, по[1] tн=
-25°C;
∆tн -нормируемый
температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой
внутренней поверхности наружного ограждения,°C, по[3] таб. 2* ∆tн=4°C;
α
в-коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей
конструкций, Вт/м²°C, по[3] таб. 4*α
в=8.7 Вт/м²°C;
R0= [м²
ºС / Вт]
Требуемое сопротивление
теплоотдачи ограждающих конструкций Ro
определяется по приложению 2 методических указаний, предварительно определив
градусо-сутки отопительного периода по формуле:
ГСОП=,°C∙сут;
(2)
Tоп=-2,2 ºС средняя температура
периода со средней суточной температурой воздуха ≤8 ºС (по СНиП 2.01.01-82);
Zоп = 178 сут. -
продолжительность периода со средней суточной температурой воздуха ≤8 ºС (по СНиП 2.01.01-82);
ГСОП=(20+2.2)•178=3951,6
По величине ГСОП из [3] таб. 1б
определяется приведенное термическое сопротивление теплопередаче наружной стены
R0пр=1,59 м²°C/Вт
Из величин R0тр и R0пр выбирается наибольшая в
качестве расчетной R0=1,59 м²°C/Вт.
Толщина изоляции наружной стены
определяется из формулы:
, м²°C/Вт
(3)
αн=23
Вт/м²˚С - коэффициент теплопередачи наружной поверхности ограждающей
конструкции (по табл. 6* СНиП I I-3-79*);
Толщина утеплителя
наружной стены: δут= 0,1 м
R0ф=0.115+0.029+0.5+0.329+1.563=2.4
Коэффициент теплопередачи наружной
стены определяется по формуле:
Кст=, Вт/м2•˚С
(4)
Кст=
Толщина стены
определяется по формуле:
δст=δ1+δ2+δ3+δ4,
м (5)
δст=0,02+0,38+0,25+0,1=0,75
м
1.2 Теплотехнический
расчет чердачного перекрытия
В качестве чердачного
перекрытия принимаем следующую конструкцию, состоящую из
нескольких слоев
Определяем требуемое
сопротивление теплопередаче чердачного перекрытия:
Roтр
=n (tв-tн)/Δtн∙αв=0.9
(20+25)/4∙8.7=1.16 м² ºС
/ Вт
где n - коэффициент, принимаемый в
зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по
отношению к наружному воздуху, по [3] таб. 3* n=0,9;
tв - расчетная температура внутреннего воздуха,°C, tв=20°C;
tн - расчетная температура наружного воздуха, равная средней
температуре наиболее холодной пятидневки, C, по[2] tн= -25°C;
∆tн - нормируемый
температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой
внутренней поверхности ограждающей конструкции, C, по[1] таб. 2* ∆tн=4°C;
α в-коэффициент
теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций, Вт/м²°C по[1] таб. 4*α в=8.7Вт/м²°C;
Ro=2,19 м² ºС / Вт
Из величин R0тр и R0пр выбирается наибольшая,
в качестве расчетной, R0=2,19 м²°C/Вт
Величина термического сопротивления
теплопередаче покрытия определяется по формуле:
2,83=
δут=0,22
м
R0Ф=2,196
Кчер=0,46
Толщина перекрытия определяется по
формуле:
δп=δ1+δ2+δ3+δ4+ δ5+δ6, м;
δчер=0,002+0,015+0,002+0,015+0,22+0,3=0,554
м
1.3 Теплотехнический
расчет пола
Требуемое по санитарно-техническим
нормам термическое сопротивление пола вычисляется по формуле:
R0тр=,
м²°C/Вт
где n - коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной
поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху, по [3]
таб. 3* n=0,9;
tв
- расчетная температура внутреннего воздуха,°C, tв=20°C;
tн
- расчетная температура наружного воздуха, равная средней температуре наиболее
холодной пятидневки,°C, по[2] tн=
-25°C;
∆tн -
нормируемый температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и
температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции,°C, по[1] таб. 2* ∆tн=4°C;
α
в-коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих
конструкций, Вт/м²°C
по[1] таб. 4*α
в=8.7Вт/м²°C;
R0тр=
=
1.16 м²°C/Вт
Из величин R0тр и R0пр
выбирается наибольшая, в качестве расчетной, R0=3,69
м²°C/Вт
Величина термического
сопротивления теплопередаче наружной стены определяется по формуле:
3,69=
δут=0,34
м
R0ф=3,67 м²°C/Вт
Коэффициент теплопередачи наружной
стены определяется по формуле:
Кпл=,
Вт/м²°C;
Кпл=0,27 Вт/м²°C
Толщина пола
определяется по формуле:
δст=δ1+δ2+δ3+δ4,м
δпл=0,22+0,002+0,025+0,25=0,497
м
1.4 Теплотехнический
расчет наружных дверей
Требуемое сопротивление
теплопередаче R0тр дверей должно быть не менее 0.6 R0тр
стен зданий и сооружений.
R0трдв=0,6•1,16=0,696,
м²°C/Вт
Коэффициент
теплопередачи пола определяется по формуле:
Кд=,
Вт/м²°C;
Кд=1,44
1.5 Теплотехнический
расчет окон
Конструкция остекления
выбирается по[3] прил 6*.Принимается двойное деревянное остекление с
приведенным сопротивлением теплопередаче
R0=0,44
м²°C/Вт
Коэффициент
теплопередачи оконного переплета определяется по формуле:
Ко =,
Вт/м²°C;
Ко =2,27 Вт/м²°C
1.6 Определение
коэффициента теплопередачи железобетонной пустой плиты перекрытия
Площадь одного
отверстия:
По площади все отверстия
равны d=0,16 м
Сторона эквивалентного
по площади квадрата:
А==0,142 м
Плита перекрытия
неоднородна, поэтому расчет ведется двумя пунктами:
1. Параллельно тепловому потоку
. Перпендикулярно тепловому
потоку
Расчет параллельно тепловому потоку
Разрезаем панель плоскостями
параллельно направлению теплового потока на два участка: I и II.
Участок I: железобетонная стенка с бетонными
включениями.
Длина участка по ширине панели равна
(рассматриваем панель длиной 1 м):
F1=l=Z-ab=0,388 м2
Толщина панели: δ=0,22 м
Коэффициент теплопроводности ж/б: λж/б=1,92
Коэффициент теплопроводности бетона:
λб=1,74
b=6 м
Термическое сопротивление панели
перекрытия при расчете параллельно тепловому потоку:
Участок I:
R1=м²°C/Вт
Участок II: железобетонная стенка с пустотами (воздушными прослойками).
Термическое
сопротивление воздушных прослоек:
Rвп=0,15
м²°C/Вт
Термическое
сопротивление ж/б плиты:
Rж/б= м²°C/Вт
Общее сопротивление
стенок и пустот:
R2=Rвп+Rж/б=0,191 м²°C/Вт
Общая площадь участковII:
Fп=
l•a•b=0,852 м2
Общее термическое
сопротивление всей панели при расчете параллельно тепловому потоку:
RII=, м²°C/Вт
где R1, R2
- термическое сопротивление отдельных характерных участков поверхности
ограждения, м²°C/Вт
FI,
FII-площади отдельных участков
поверхности ограждения, м2
RII=0,165
м²°C/Вт
Расчет перпендикулярно
тепловому потоку
Разрезаем панель
плоскостью, перпендикулярной тепловому потоку по трем слоям, причем 1и 3 слои
одинаковы по толщине и материалу
Общая условная толщина
1и 3 слоев:
δ=δ-а=0,22-0,142=0,02=R3
Термическое
сопротивление:
слой: R1=0,02 м²°C/Вт
слой: R3= 0,02 м²°C/Вт
слой: представляет собой
воздушные прослойки с бетонными перемычками. Необходимо определить средний
коэффициент теплопроводности λср
для этого слоя. Так как материалы различные, то эквивалентный коэффициент
теплопроводности воздуха в пустотах:
λэ=а/Rвп=0,947 Вт/м2•˚С
Средний коэффициент
теплопроводности определится по формуле:
λср=, Вт /м2•˚С
где лI, л2 - коэффициенты теплопроводности материалов,
входящих в состав рассматриваемого слоя, Вт/ м2•˚С
lI,
l2 - длины участков, входящих в рассматриваемый слой, м
лср=1,172
Вт/м2•˚С
Среднее термическое
сопротивление 2 слоя:
R2=a/лср=0,121 м²°C/Вт
Термическое
сопротивление всех слоев при расчете перпендикулярно направлению теплового
потока определяется по формуле (12):
R1=R1+R2+R3=0,161 м²°C/Вт
Таким образом имеем: RI=0,161 м²°C/Вт
RII=0,121
м²°C/Вт
Термическое
сопротивление панели перекрытия определяется по формуле:
2. Теплопотери через
ограждающие конструкции
Для расчета
нагревательных приборов и диаметров трубопроводов системы отопления
определяются потери тепла в каждом помещении в отдельности и во всём здании в
целом.
Основные теплопотери
определяются по формуле:
Q=,
Вт; (6)
где К - коэффициент
теплопередачи;
Fn
- расчетная площадь ограждающей конструкции, м2;
n
- поправочный коэффициент к расчётной разности температур.
Для определения наружных
стен измеряется:
• по плану:
длина стен угловых
помещений по внешней поверхности от наружных углов до осей внутренних стен;
длина стен не угловых
помещений между осями внутренних стен;
• по разрезу:
высота стен на первом
этаже от нижней поверхности перекрытия над подвалом до уровня чистого пола
второго этажа;
на втором этаже от
поверхности пола до верха конструкции чердачного перекрытия.
Поверхности окон, дверей
определяют по наименьшим размерам строительных проемов.
Поверхности потолков и
полов измеряют:
у угловых помещений - от
внешней поверхности стены до оси внутренней стены;
у не угловых помещений -
между осями внутренних стен.
При составлении таблицы
расчета теплопотерь приняты обозначения:
НС - наружная стена;
ОД - двойное остекление;
ПЛ - пол;
ПТ - потолок.
ДД - дверь двойная
Добавочные потери
теплоты β принимаются в долях от основных потерь через наружные ограждения:
• для помещений в
зданиях любого назначения для наружных стен и окон обращенных на север, восток
- в размере 0.1; на запад - в размере 0.05;
• в угловых помещениях
дополнительно - по 0.05 на каждую стены и окно если одно из ограждений обращено
на север, восток; и 0.1 на запад.
• для наружных дверей,
не оборудованных воздушно-тепловыми завесами, при высоте здания H, м в размере 0.27Н - для двойных дверей с тамбуром между ними.
Потери теплоты на
нагревание инфильтрующегося воздуха определятся по формуле:
Qинф=
,
Вт; (7)
где lуд - расход удаляемого воздуха, не компенсируемый подогретым
приточным воздухом;
м³/ч,
lуд=3 м³/ч;
Fп
- площадь пола, м²;
ρн
- плотность наружного воздуха, кг/м³;
ρн= (8)
св - удельная
теплоемкость воздуха, кДж/(кг°C), св=1 кДж/(кг°C)
Тепловой поток регулярно
поступающий от электрических приборов, освещения и других источников в
количестве 10Вт на 1 м² площади пола вычисляется по формуле.
, Вт; (9)
Расчеты сведены в таб.
1.
Для проверки
правильности подсчётов определяем установочную тепловую мощность систем
отопления здания с учётом допустимой величины дополнительных потерь теплоты по
формуле:
, Вт, где Qo - тепловая мощность системы
отопления здания, Вт.
Qзд=1,07•45409,03=48587,66
Определяем удельную
тепловую характеристику здания по формуле:
Qo=,
Вт/м3∙0С; (10)
где Vн - объём отапливаемой части здания по внешнему обмеру, м3.
α -
коэффициент учитывающий местные климатические условия.
Vн=33,4•17,3•8=4622,56
м3, α=1,035
qo= =0,252 Вт/м3∙0С
По таблице подбираем:
Вт/м3∙0С
Невязка:
3. Расчет нагревательных
приборов
Площадь поверхности нагревательных
приборов определяется по формуле:
Fпр=,
м²; (11)
где Q0 - тепловая нагрузка помещения, Вт;
β1
- коэффициент, учитывающий остывание воды в трубах, β1=1;пр
- коэффициент теплопередачи нагревательного прибора, Вт/м²°C,пр=10.92
Вт/м²°C;
tт - средняя температура
теплоносителя в приборе,°C
tт
= (12)
tг - температура горячей
воды,°C, tг =95°C;
tо - температура обратной
воды,°C, tо=70°C;
tв - температура
окружающей среды,°C;
Число секций в приборе определяется
по формуле:
N= (13)
где φс
- площадь поверхности нагрева одной секции радиатора, φс
= 0,244;
β2
- коэффициент, учитывающий способ установки прибора, β2=1,02;
β3
- коэффициент, учитывающий число секций в приборе, для начала принимается β3
=1,
в дальнейшем, если: N < 15, то b3=1;
< N < 20, то b3=0,98;
N ³ 20, то b3=0,96.
В угловой комнате
устанавливается 2 нагревательных прибора.
Расчёты сведены в
таблицу 2.
№№ помещений
|
Тепловая нагрузка прибора Qпр, Вт
|
Расчетная температура носителя tт, ̊С
|
Температура помещения tв, ̊С
|
Разница темперетур Дt
|
Коэф-т теплопере-дачи Кпр
|
Коэф-т остывания
|
Коэф-т установки приборов
|
Коэф-т кол-ва секций
|
Площадь поверхности теплообменных приборов, Fпр
|
Плщадь поверхности теплообмена одной секции гc, м
|
Число секций в приборе N, шт.
|
N уточнен-ное
|
|
|
|
|
|
|
в1
|
в2
|
в3
|
|
|
|
|
101
|
3030,6
|
82,5
|
20
|
62,5
|
10,92
|
1
|
1,02
|
0,98
|
4,440
|
0,244
|
19
|
11*1+9*1
|
102
|
2224,46
|
82,5
|
18
|
64,5
|
10,92
|
1
|
1,02
|
1
|
3,158
|
0,244
|
13
|
13*1
|
103
|
2039,86
|
82,5
|
18
|
64,5
|
10,92
|
1
|
1,02
|
1
|
2,896
|
0,244
|
12
|
12*1
|
104
|
2289,5
|
82,5
|
18
|
64,5
|
10,92
|
1
|
1,02
|
1
|
3,251
|
0,244
|
14
|
14*1
|
105
|
2831,6
|
82,5
|
20
|
62,5
|
10,92
|
1
|
1,02
|
0,98
|
4,149
|
0,244
|
18
|
9*2
|
106
|
3489,97
|
82,5
|
20
|
62,5
|
10,92
|
1
|
1,02
|
0,96
|
5,114
|
0,244
|
22
|
11*2
|
107
|
2011,59
|
82,5
|
18
|
64,5
|
10,92
|
1
|
1,02
|
1
|
2,856
|
0,244
|
12*1
|
Л.К.
|
1226,37
|
82,5
|
16
|
66,5
|
10,92
|
1
|
1,02
|
1
|
1,689
|
0,244
|
7
|
7*1
|
108
|
2041,22
|
82,5
|
18
|
64,5
|
10,92
|
1
|
1,02
|
1
|
2,898
|
0,244
|
12
|
12*1
|
109
|
2634,47
|
82,5
|
20
|
62,5
|
10,92
|
1
|
1,02
|
0,98
|
3,860
|
0,244
|
16
|
8*2
|
201
|
2678,56
|
82,5
|
20
|
62,5
|
10,92
|
1
|
1,02
|
0,98
|
3,925
|
0,244
|
17
|
10*1+7*1
|
202
|
2174,31
|
82,5
|
18
|
64,5
|
10,92
|
1
|
1,02
|
1
|
3,087
|
0,244
|
13
|
13*1
|
203
|
1858,97
|
82,5
|
18
|
64,5
|
10,92
|
1
|
1,02
|
1
|
2,639
|
0,244
|
11
|
11*1
|
204
|
2434,52
|
82,5
|
18
|
64,5
|
10,92
|
1
|
1,02
|
1
|
3,456
|
0,244
|
14
|
14*1
|
205
|
2631,51
|
82,5
|
20
|
62,5
|
10,92
|
1
|
1,02
|
0,98
|
3,856
|
0,244
|
16
|
8*2
|
206
|
3018,7
|
82,5
|
20
|
62,5
|
10,92
|
1
|
1,02
|
0,98
|
4,423
|
0,244
|
19
|
10*1+9*1
|
207
|
2153,32
|
82,5
|
18
|
64,5
|
10,92
|
1
|
1,02
|
1
|
3,057
|
0,244
|
13
|
13*1
|
208
|
1960,47
|
82,5
|
18
|
64,5
|
10,92
|
1
|
1,02
|
1
|
2,783
|
0,244
|
12
|
12*1
|
209
|
2679,03
|
82,5
|
20
|
62,5
|
10,92
|
1
|
1,02
|
0,96
|
3,925
|
0,244
|
17
|
10*1+7*1
|
4. Гидравлический расчет
трубопровода системы водяного отопления
Система отопления принимается
двухтрубная, с верхней разводкой магистрального трубопровода горячей воды. На
верхней отводке к нагревательным приборам устанавливаются краны двойного
регулирования, за исключением приборов, расположенных на магистральных линиях.
Для удаления воздуха из системы
отопления предусматриваются воздушные краны в верхней пробке нагревательных
приборов. В качестве нагревательных приборов приняты чугунные радиаторы типа
М140-180, которые устанавливаются под окнами.
Гидравлический расчёт магистральных
трубопроводов ведётся по методу удельных потерь давления на трение. В этом
случае потери давления на трение и на местные сопротивления на участках
магистрального трубопровода определяется по формуле:
, Па; (14)
где R - удельные потери давления на трение на 1 м длины трубы, Па/м;
l
- длина участка, м;
Z
- потери давления в местных сопротивлениях на рассчитываемом участке, Па;
(15)
где Рд -
динамическое давление, Па;
Рд= (16)
V-скорость
движения воды, м/с
x - коэффициент местного
сопротивления.
Диаметр трубопровода
подбирается в зависимости от расхода воды на участке, который определяется по
формуле:
G=,
кг/ч; (17)
где Qуч - тепловая нагрузка на данном участке с учётом того, что на
рассматриваемом участке проходит тепловая нагрузка с предыдущего, Вт;
с - удельная массовая
теплоёмкость воды, Дж/кг∙0С, с =4,19 Дж/кг∙0С;
tг
- температура воды в подающем трубопроводе системы отопления,°C, tг =95°C;
tо
- температура воды в обратном трубопроводе системы отопления,°C, tо=70°C;
.1 Определение
расчётного циркуляционного давления для главного циркуляционного кольца
Расчётное циркуляционное
давление в главном кольце определяется по формуле:
Рсист.=Рнас.+В∙[h1∙(r0
- rг)∙g],
Па (18)
где Рнас -
давление создаваемое насосами, Па;
Рнас.=80∙åL (19)
Рнас.=80∙65,8=5264
Па
В-коэффициент
гравитации, В=0,5
h1
- расстояние от середины элеватора до середины рассматриваемого прибора по
вертикали, м, h1=5,4 м;
rо
- плотность охлаждённой воды, кг/м3,rо=977,7
кг/м3;
rг
- плотность горячей воды, кг/м3, rг=961,9
кг/м3;
Рсист.=
5264+0,5∙(5,4∙(977,7-961,9) ∙9,81)=5484,31 Па
Все показатели
принимаются по таблицам приложения [3].
Все расчёты сведены в
таблицу 3
Таблица 3. Гидравлический расчет
системы водяного отопления
№№ уч-ка
|
Q, Вт
|
G
|
l, м
|
R, Па
|
v, м/с
|
d, мм
|
R•l
|
виды местных сопротивлений
|
Уо
|
Z
|
R•l+Z
|
1
|
2867,30
|
98,61
|
0,50
|
27,00
|
0,134
|
15
|
13,50
|
|
3,00
|
26,50
|
40,00
|
2
|
5734,60
|
197,23
|
5,00
|
98,50
|
0,267
|
15
|
492,50
|
|
3,00
|
105,00
|
597,50
|
3
|
11455,58
|
393,98
|
6,00
|
83,00
|
0,299
|
20
|
498,00
|
|
1,50
|
66,00
|
564,00
|
4
|
25614,46
|
880,94
|
4,50
|
26,80
|
0,235
|
32
|
120,60
|
|
1,00
|
27,00
|
147,60
|
5
|
29922,52
|
1029,10
|
3,50
|
35,50
|
0,275
|
32
|
124,25
|
|
1,50
|
55,50
|
179,75
|
6
|
47046,97
|
1618,05
|
7,70
|
84,60
|
0,432
|
32
|
651,42
|
|
3,50
|
320,00
|
971,42
|
7
|
87722,42
|
3016,96
|
2,20
|
38,70
|
0,373
|
50
|
85,14
|
|
2,00
|
135,00
|
220,14
|
8
|
87722,42
|
3016,96
|
9,50
|
38,70
|
0,373
|
50
|
367,65
|
|
4,00
|
135,00
|
502,65
|
9
|
47046,97
|
1618,05
|
7,00
|
84,60
|
0,432
|
32
|
592,20
|
|
3,50
|
228,50
|
820,70
|
10
|
29922,52
|
1029,10
|
3,90
|
35,50
|
0,275
|
32
|
138,45
|
|
3,50
|
129,00
|
267,45
|
11
|
25614,46
|
880,94
|
4,50
|
26,8
|
0,235
|
32
|
120,60
|
|
3,00
|
27
|
147,60
|
12
|
11455,58
|
393,98
|
10,50
|
83
|
0,267
|
15
|
871,50
|
|
5,50
|
105
|
976,50
|
13
|
2867,30
|
98,61
|
0,50
|
27
|
0,134
|
15
|
13,50
|
|
4,00
|
35,5
|
49,00
|
|
|
|
65,30
|
|
|
|
|
|
|
|
5484,31
|
5. Подбор элеватора
Расчетной характеристикой элеватора
служит коэффициент смешения (эжекции), который определяется по формуле:
(20)
t2=95°C
- температура воды, поступающей в систему отопления;
t3=70°C
- температура воды, поступающей из системы отопления;
Далее определяем
количество воды циркулирующей в системе отопления по формуле:
т3/час (21)
где:ΣQ - суммарный расход тепла на отопление;
с - удельная массовая
теплоёмкость воды, Дж/кг∙0С,
с =4,187 Дж/кг∙0С;
т3/час
Затем определяем
приведенный расход смешанной воды по формуле:
(22)
По коэффициенту эжекции и
по приведенному расходу смешанной воды Gпр=0,26
подбираем номер элеватора, диаметр сопла и горловины.
Принимаем элеватор №1:
dсопла=3
мм
dгорл.=9
мм
6. Вентиляция
Загрязненный воздух из
помещения выходит через жалюзийные решетки, расположенные в несущих конструкцию
стенах, поднимается вверх, достигает воздуховодов и выходит через шахту в
атмосферу.
Вытяжка регулируется
вытяжными решетками, а также задвижками, установленными в сборных воздуховодах
и шахте.
Вентиляционные каналы,
через которые происходит удаление воздуха, оснащаются вентиляционными
решетками.
Количество требуемых
решеток определяется по формуле:
, шт. (23)
где: z-количество воздуха, которое необходимо удалить из помещения, м3/ч.
для кухни с 4-х
конфорочной плитой - z
= 90 м3/ч.
для индивидуальной
ванной комнаты и уборной - z = 25 м3/ч.
fж.с.
-площадь живого сечения решетки, м2.
V-скорость
движения воздуха в жалюзийной решетке, принимается равной 0,5-1 м/с.
Расчет сводится в
таблицу 4:
Наименование помещения
|
Номер помещения
|
z,
м3/ч.
|
fж.с,
мм2.
|
V,
м/с.
|
Количество решеток
|
Кухня
|
102,109,116
|
90
|
150×150
|
0,55
|
2
|
Ванная
|
103,108,113
|
25
|
100×100
|
0,7
|
1
|
Туалет
|
104,108,114
|
25
|
100×100
|
0,7
|
1
|
Литература
1. СНиП 23 - 01 - 99 Строительная климатология.
2. СНиП 2.08.01 - 89* Жилые дома.
. СНиП II - 3 - 79* Строительная теплотехника.
. СНиП 2.04.05 - 91* Отопление, вентиляция и
кондиционирование.
. В.И. Бодров и др. Определение тепловой мощности систем
отопления гражданских зданий / Методические указания. - 1990.